地铁车站施工中的环境保护技术

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●地基基础　ＢＵＩＬＤＩ建　筑　施　工　ＮＧ　Ｃ０ＮＳＴＲ【｜Ｃ＿Ｉ１０Ｎ　地铁车站施工中的环境保护技术　口　许耀光王志刚卫军明　（上海市第三建筑有限公司２００１２０）　【摘要】在上海杨树浦路地铁车站深基坑开挖阶段　由于采用了多种防护技术措施，减轻了对周边环境的不　良影响。　【关键词】地铁车站基坑环境保护　／文献识别码Ａ　【文章编号】１００４—１００１（２００２）０６—０４４５—４４７　【中图分类号】ＴＵ９３；Ｕ２３　Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｓｕｂｗａｙ　Ｓｔａｔｉｏｎ　１工程概况　４．５ｍ宽的小槽段，取得较好的效果。　２．２基坑内旋喷抽条加固　由于这三幢民宅长度方向同车站基坑纵向基本垂直，根　据以往同类基坑的施工经验，基坑开挖后在距离基坑为０．７　上海市轨道交通明珠线二期杨树浦路车站位于大连路　西侧，秦皇岛路东侧，在平凉路与杨树浦路之间的街坊内，　并横跨平凉路、杨树浦路。车站总长３１７ｍ，标准段宽　１８．５ｍ，挖土深度标准段１６．５ｍ，端头井１８ｍ。该车站结构为　地下二层双跨式矩形框架，周边施工环境复杂，场地狭小，　地下管线众多，环境保护等级要求特别高，平凉路以北及杨　树浦路以南区域为一级环境保护，平凉路杨树浦路之间为　二级环境保护区域。在平凉路以北的端头井西侧是老式街　坊，煤气及水电管线密布，并离端头井６～８ｍ范围内有三幢　老式民宅，北端头井东侧（靠近大连路）有一通讯光缆。　２老式民宅保护技术　倍开挖深度附近会出现最大的地面沉降点，则刚好处于这几　幢建筑物内部，容易引起建筑物的差异沉降，使建筑物发生　开裂，对建筑物极其不利，因此基坑施工时的建筑的保护Ｉ　题十分严峻。　利用旋喷加固地铁车站基坑底土体，对限制围护墙体位　移和坑底土体隆起十分有利。我们在民宅一侧端头井底部采　用抽条旋喷加固，深度为坑底以下４．Ｏｍ。计算土体加固后达　到ｑ　＝１．５Ｍｐａ，实际完成坑内旋喷注浆６１１孔，注浆量　３５１２．２６ｍ３。由于端头井地下连续墙的转角部位，在基坑开挖　后是地下连续墙应力集中的地方，相对薄弱的受力点，同此　上行线北端头井处的三幢民宅，总高为８ｍ，为三层老　式砖混结构，建造于二十世纪三十年代，基础结构形式为条　对此部位采取旋喷角区加固，同时经与设计商定，将原地下　连续墙阴角处的素混凝土角撑改为４０＃Ｈ型钢角撑，有效控　形基础加大方脚。由于该处民宅年久失修，外墙高度风化，　且在施工期间要确保居民的正常生活，如不加以控制，则施　工风险极大。根据业主和设计的要求，将该处三幢民宅作为　一制转角处地下连续墙和支撑的变形。　２．１优化基坑开挖参数　级环境保护对象，各沉降点差异沉降严格控制在１５ｒａｍ　以内。　地铁车站基坑开挖施工会对周围土层产生挠动，从而引　起地层的损失，位于影响区内的建筑物及管线必将受到不同　程度的影响，车站基坑开挖卸载带来地层的沉降和水平位移　会对周围建筑物，构筑物、道路管线及地下设施带来影响。　２．１地下连续墙施工　由于上行线北端头井处的民宅离基坑较近，最近处仅　为６ｍ，根据该处基础土体，抗挠动性差的特点，确保本工程　地下连续墙施工期间减少对土体的挠动，控制其前期沉　降。为了防止地下连续墙成槽施工时，可能发生的槽壁塌方　引起民宅的沉降，我们该处地下连续墙采用高导墙施工的　我们依据基坑开挖的“时空效应”理论，遵循“先撑后挖，　随挖随撑”原则，严禁超挖，根据基坑施工安全监测数据变化　及时调整施工参数，以控制围护结构后周边建筑物的变形　在端头井内用小型反铲挖机及抓斗结合挖土，根据“时　空效应”中“分步、对称、均衡、限时”的原则，在端头井内开槽　支撑，１～４为开挖步序。如图所示，先自基坑角点沿垂直于斜　撑方向向基坑内分步开挖，每步开挖适当限定宽度，每步开　技术措施。导墙高出地面１．０ｍ，同时在施工过程中适当提　高护壁泥浆比重，成槽泥浆配比控制在１．２５～１．３０，每幅地　下连续墙成槽施工时，均采用优质泥浆护壁。此外根据以往　地下连续墙的施工经验，加快成槽施工速度，将对塌方敏感　挖与支撑工作在限定时间内完成，两个斜撑范围内的三角形　土体开挖后，再挖除坑内余留土体。挖后立即安装支撑并施　的土体较为有效。经与设计商定，将该处地下连续墙改为　收稿日期：２００２—１０—２１　２００２年第６期　加预应力并控制在１２ｈ以内完成，基坑每步开挖宽６ｍ、每层　４４５—　维普资讯 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厚度为３ｍ并控制在１２ｈ以内完成，充分利用土体自身控制　位移的潜力，阻止地下连续墙变形进一步发生。　在最后收底阶段，我们利用土体的物理学性质，经过流　变分析，提出限时成沟浇筑垫层的施工工艺，并辅之以一定　的结构措施，限时指标为１２ｈ，每步开挖６ｍ、宽２ｍ并立即浇　筑垫层及早发挥混凝土垫层的支撑作用，阻止变形的进一步　发展。通过施工过程中采取合理的监控策略和有效的施工　挖制技术，到基坑底板施工完毕后，三幢民宅的监测网络中　各点差异沉降数据得以有效的控制在１５ｍｍ以内，说明上述　一系列施工控制措施是行之有效的。　在不明确的不利因素，必须根据保护方案对坑周土体位移的　３周边管线保护技术　控制要求，进行严格的监测。最后由于跟踪注浆因其具有控　制变形直接、灵活的特点，可以适应意外发生的情况，并且对　施工场地要求不高，而这些是其它保护措施不能相比的　此　下行线北端头井近大连路西侧，根据地下管线图表明该　处有地下通讯光缆，实际埋深１ｍ，该光缆离导墙中心线最近　处仅７５０ｍｍ，如图１所示。由于该光缆为通讯光缆，如要进　行搬迁，既影响工程施工进度，而且费用巨大，但是在施工期　间要确保光缆的安全使用，对施工单位来说是一大难题。为　了保护该通讯光缆，我们采取了多种措施。　外，一般情况下，跟踪注浆法经济上具有相当的竞争力，但是　跟踪注浆法毕竟是一种事后的补偿措施，特别对开挖后引起　的深层土体沉降，由于深层土体的固结和蠕变作用，补偿效　果随时间的推移会有所下降，所以跟踪注浆的同时须加紧基　坑施工的速度。因此我们选用跟踪注浆法，同时加快施工速　度，我们将原１—７轴处的一块底板，与设计协商后调整为两　块底板，长度为１５ｍ，使地下连续墙尽早得到有效支撑，同时　板间增加结构施工缝，在施工缝部位位置设置止水带和钢筋　网片。　跟踪注浆之前，合理建立监测网络，测点间距为每节管　段的长度，这样可以以最少的测点数，反映最为真实的管线　图１　通讯光缆平面位置　地基沉降曲线。在光缆两侧均布注浆管＠８００，注浆压力根　据土质为砂性土中的经验值为０，２～０．５Ｍｐａ。浆液是由水玻　首先，在地下连续墙施工时，导墙采用人工开挖，准确挖　璃、水泥、陶土粉组成的混合浆液，水玻璃用以促进浆液的凝　固，水灰比控制在０．５—０．６之间。　出光缆槽的具体位置，并挖至光缆槽底部以下５０ｃｍ，靠近光　缆一侧导墙的最下端斜向插入￣ｂ１６＠ｌＯＯｍｍ的双排钢筋，　防止光缆槽以下部分土体由于成槽时土体塌方，而引起的光　缆下沉。同时为了防止起拔锁１：３管导墙受力变形或下沉而　导致光缆的下沉，因此在光缆槽与导墙间放竖向隔离板，在　靠近光缆槽一侧的导墙肋宽，由２０ｃｍ增大至３０ｃｍ，并安放　从注浆期间光缆的沉降曲线图可以看出浆液注入土层　后，压力会逐渐增高，这表明注入土层的浆液充填土体间空　隙后，逐步呈现挤密效应，抬升管线。无论沉降还是抬升对　管线正常使用来说，都有一定的限度，所以在抬升管线的同　时，同样要做好监测工作。　经过事后的补救措施，实际效果得到了证实，达到了理　双排钢筋，以增强导墙的刚度。在成槽结束后，起拔锁１：３管　时，在内侧导墙上安放两根道木，外侧导墙安放一根道木，顶　想的效果，就一次性投入的费用而言，如果对地下光缆进行　搬迁，当时的预算在２００—３００万元，而通过合理和针对性的　技术措施实施，实际费用在２Ｏ万元左右，因此在社会效益得　升架坐落在三根道木上，使起拔锁１：３管时的竖向反力，只作　用在导墙肋部，防止光缆上部的导墙肋面受力，如图２所　示。通过上述保护措施，在整个地下连续墙的施工过程中，　该处光缆无明显变形。　基坑开挖过程中，土体的卸载必然引起基坑底部土体的　到提高的同时，经济效益也大大的得到提高，同时充分证明　了施工过程中对合理技术措施进行运用并分析得当，可以真　正实现降本增效。　３总结　回弹，坑外土体的沉降，在开挖至第四道支撑时，该处光缆沉　降值超过ｌｃｍ沉降值报警。我们根据此紧急情况，马上进行　会诊，讨论结果制定了两种措施。①隔断法，即设置钢板遮　拦桩，从变形的传播途径上控制光缆变形发生。②跟踪注浆　法，即根据监测结果及时注浆，通过改善土性控制光缆变形　３．１在上海软土基坑施工过程中保护周围环境，由于土体　的流变特性不仅会影响到基坑的稳定性，而且对于基坑的变　形控制也至关重要。通过分层分块开挖能够有效地调动地　发生无论采取何种保护方案，都要考虑到地下工程中都存　一层的空间效应，以降低应力水平，控制流变位移。减少每步　《建筑施工》第２４卷　４４６一　维普资讯 http://www.cqvip.com ●地基基础　ＩＬＤＩＮＧ　ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ　建　筑　施　工　中国驻新加坡新建使馆工程基坑　边坡加固技术　口　刘　峻　王京红　（上海建工（集团）总公司海外部２０００２０）　【摘要】在中国驻新加坡大使馆基坑边坡加固中，采用土钉及钢筋网片细石混凝土喷浆技术，并按照国际贯　例，做好对周围建筑、道路的监测和保护工作，取得了良好的效果：　【关键词】土钉钢筋网片　喷浆土坡加固　【中图分类号】Ｔｕ４７；７５３　／文献识别码　Ａ　【文章编号】ｌ００４—１００１（２００２）０６—０４４７—４４９　Ｓｏｉｌ　Ｓｌｏｐｅ　Ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎ　Ｄｕｒｉｎｇ　Ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ　Ｓｔａｇｅ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ　Ｅｍｂａｓｓｙ　ｉｎ　Ｓｉｎｇａｐｏｒｅ　１工程概况　４ｍ。由于该处地表以下２５ｍ土层均为暗红色硬塑亚粘土，土　干且密实，所以深度３ｍ以内的边坡可以采用放坡的形式，　无需任何特别的边坡稳定措施。（详见图１）　中国驻新加坡新建大使馆座落于新加坡共和国东陵路　１５０号使馆区内，占地面积１２，０００　ｒｆ，建筑面积１８，０００　ｒＩｆ；　使馆建筑南临东陵路，北面紧临美国驻新加坡使馆，东面紧　靠英国驻新加坡最高专员公署；整个建筑物依山势而建，地　势由南向北逐渐升高，东、北端分别收于中国驻新使馆与英、　美使馆分界线。建筑物基础形式采用大口径钢筋混凝土灌　注桩加承台基础联系梁结构，上部采用钢筋混凝土框架结　构，实心粘土砖填充墙。该工程自２０００年５月破土动工至　２００２年１月全面完成交付使用，由上海建工集团（新加坡）　工程有限公司承建，总工期为２１个月。　２土坡稳定维护方案　２．１方案比较　中国驻斯　啵新建使馆挖土总平面图　建筑物所在基地为小山坡，南北端高差１４ｍ，距离　１ｌＯｍ，自北向南坡度平缓上升；建筑物设计上沿山势以台阶　状逐渐升高；邻近房屋之间的基础底标高变化不大，土体开　挖时，绝大部分挖土陡坡深度最大不超过３ｍ。土方开挖方　案，采用大开挖方式，将土层一次过挖至每座房屋的基础底　板设计标高。现场土方开挖面积近８０００　ｒＩｆ，最大挖土深度　收稿日期：２００２—１０—０８　图１挖土总平面图及剖面图　开挖到支撑完毕的时间，即无支撑暴露时间，可明显控制地　下连续墙的流变位移。解决软土深基坑变形控制问题的关　键在于，规范施工步序和参数，并将其作为实现设计要求的　保证。　是较为经济和有效的方法。　３．３由于土体的复杂性，其性质也有地域性，因此工程的施　工经验以及前期的勘察工作尤为重要，对于基坑开挖深，其　基坑底板至含水层顶板间的土压力小于承压水的顶托力的　情况，通过抽承压水减压能有效控制基坑隆起和回弹，同时　３．２管道的保护首先应根据不同管道的类型，确定其在地　层的特性，当预测管道处地面变形在一定限度内时，可考虑　做好降水期间周边建筑物的监测工作，能确保深基坑施工的　顺利进行。　一采用跟踪注浆和监测的方法以调整管道的不均匀沉降，这　２００２年第６期　４４７—