支架、地基承载力计算

【桥梁隧道Ｉ　ＢＲＩＤＧＥ＆ＴＵＮＮＥＬ■■—■　支架　地基承载力计算　贵州省交通建设咨询监理有限公司　袁景富　公　定，本文就此作简要介绍。　贝ＵＰ＝＾　＝１　３５．７２／０．６＝２２６．２ｋｐａ　＜５００ｋｐａ　：则自重：ｇ＝１７２．３０７ｋｇ／ｍ×９．８１　１６９０ｎ／ｍ　求，需要通过认真的计算过程才能确　下卧土层的压应力　应力刚度检算　梁自重产生的弯矩：　１　Ｙ（　＋ｚ）＋ａ（ｏ＾一Ｙ＾）　［ａ］＝ａｏ　＋Ｋ１Ｙ１（６—２）因地表为粘土层．式中　，，ｌｇ　支架上荷载计算　根据现浇箱梁的梁型特点，支架　受力主要集中在箱梁底１２．５ｍ宽范围．　Ｋ，修正系数为Ｏ。即：　１　７　ｋｎ，ｍ。（Ｏ　ｍ＋１　ｍ）＋０．５２７　３５６４．８ｎ．ｍ　吉×１　６９０×１．２×３．７５　：　总弯矩：　＝（２２６．２　ｋｐａ．１　７　ｋｎ／ｍ。×０ｍ）＝　２２２６８Ｏ＋３５６５＝２２６２４５ｎ．ｍ　受力计算以此处为对象。　ｏ施工人员和施工材料．机具移动　运输和堆放荷载为：２．５ｋｎ／ｍ　１　３６．２ｋｐａ￣［ｏ］＝ｌ　５０ｋｐａ　满足地基承载力要求　弯曲正应力验算：　２２６２４５ｘ１０　＝——　＝—————————一　ｗｘ　１　０５×１１２０ｘ１０　，＝２１　，　门式支架检算　支撑支架搭设步距为３０ｃｍ×３０ｃｍ　步距，横杆的竖向布置为６０ｃｍ．为确　＝倾倒混凝土时使用导管对模板产　生的冲击水平荷载按２ｋｎ／ｍ　考虑。　模板荷载按１．９ｋｎ／ｍ　考虑。　０箱梁底１　２．５ｍ宽范围箱梁荷载为：　（１１３０—２．２５×２×９１．８×０．２５）　１３３　Ｘ　２５ｋｎ／ｍ　＝２５６６８ｋｎ　１９２．４ｎ，　刚度检算：　ｇ　１２６６８０＋１６９０＝１２８３７０ｎ／ｍ＝　１　２８．３７ｋｎ／ｍ　５ｑｔ‘　５×１２８　３７　ｘ　３　７５　ｘｌ０’　保施工期间的安全．需检算门架稳定　性。在简易门式支架方案中，ＨＷ４００　型钢受力可视为均布荷载。　面　面　＝西　Ｈ型钢受力荷载计算　Ｈ型钢受到的荷载为：２８．１５ｋｎ／ｍ　荷载标准值为：留　＝　满堂支架立杆为：　１２．５／０．９×９１．８８／０．９＝１４２８￣Ｅ　７　１６ｍ　＜—ｆ＿＝三二　；１５　佛　２５０　Ｚ５口　经检算．门式支架主梁满足支架　上各种恒荷载、活荷载作用下连续箱梁　的施工。稳定性及安全符合要求。　・荷载检算技术参数　３．７５ｍ×２８．１　５ｋｎ／ｍ　＝１　０５．５６ｋｎ／ｍ　荷载设计值为：ｑ　ｄ＝１．２譬　＝　地基承载力检算　支架搭设的底座下垫木为　１　２６．６８ｋｎ／ｍ　支架稳定性检算　支架检算　１　内力计算　１５ｃｍ×１５ｃｍ×４００ｃｍ方木．横向分　布，每根方木按支承４根立柱计．地基　受力状态可看作为条形基础．。　ｘ　１２６．６８×３．７５　＝２２２．６８ｋｎ．ｍ　跨中最大弯矩：ｎｌ　。　＝专ｇｄ，　＝　一　根据最大跨４０ｍ现浇箱梁的特点．　因支架受力主要集中在箱梁底１２．５ｍ宽范　地表承载力　按１．５考虑，　即式中：　Ⅳ＝１．５×２２．６４×４＝１３５．７２ｋｎ　Ａ＝０．１５×４＝０．６ｍ　×１２６．６８×３．７５＝２３７．５３ｋｎ一　　支座最大剪力：Ｖｍａｘ＝专寥　，＝专　围．受力检算以此处为对象。立杆的承重检算　立杆为受压构件．立杆的承重　×　×　要求地基承载力Ｐ＝Ｎ／Ａ，安全系数　需Ｈ型钢截面选择　”　，＝　１０５　２１５　１０＿９８６…　…　检算　　畀　。立杆为受压构件，每根立杆承担　根据型钢表：选用ＨＷ４００×４００Ｈ　型钢．Ｗｘ＝Ｉ１２０ｃｍ３，即可满足施工要　重量为：ｇ＝Ｇ验／ｎ根式中　求。其Ｉｘ＝２２４００ｃｍ４、ｔ＝２１　ｍｍ。　Ｇ验－ｉ＂２　８．１　５　Ｋ　Ｎ，　＼＼彩　跨中　项目　＼　倾倒混凝土冲　机具行走击荷载ＫＮ／ｍ　２．０　堆　模板荷载ＫＮ／　梁体钢筋砼自　总计荷载ＫＮ／　料荷载ＫＮ／ｍ　ｍ２　重ＫＮ／ｍ　ｍ２　竖向钢管数ｎ　、每根钢管受力　＼　２．５　１．２９　２２．３６　２８．１５　１４２８　ＫＮ　２２．６４　２０１４年第２Ｏ期（７月　）《交通世界》工程・技术１２３　桥梁隧道Ｉ　ＢＲＩＤＧＥ＆ＴＵＮＮＥＬ■　桥梁悬灌合拢段施工技术　引言　桥梁悬灌合拢段施工是保证梁体质　剩余合拢束并压浆。　量的关键所在，这期间梁体的内力、变位　合拢段的配重　均会发生很大的变化。同时控制好合拢段　衡德高速公路管理处　孙国忠　拆除模板一按设计要求解除锁定一张拉　刚性支撑锁定时问根据连续观测结果确　定　原则上是各合拢段在规定的时间，　即梁体相对变形最小和温度变化幅度最　合拢段的配重施工是保证在合拢　小的时间区间内．全桥对称、均衡同步　的施工，对于控制桥梁的线型也具有重大　施工过程中合拢段两端的梁段不产生相　锁定　以免合拢段造成结构、温度变形　的意义。合拢段施工前将各Ｔ构上挂篮退　对移位．在加配重前先把施工过程中产　发生突变。为了减少锁定时间．在锁定　至相应位置，改用吊架施工。吊架内模、　生梁顶重量的变化计算好，在施工中保　之前．完成合拢临时束张拉的准备工作　（如千斤顶安放就位等）。待刚性支撑焊　完之后　要求及时张拉完按设计要求的　外模、底模均可采用相应的挂篮模板．用　证重量不变．施工顺序为：　“ｒ构两　吊杆吊于两端的梁段上，吊架长度可根据　端的挂篮向墩中心移动，在移动过程中　合拢段的长度来确定。主梁合拢的顺序严　保证挂篮的对称移动，以防在移动过程　全部合拢临时束。　格按设计要求进行。　中使梁体根部产生较大的不平衡弯矩，　或同时对称在原地拆除挂篮；按照两端　合拢段施工注意事项　在接近合拢段的几个梁段施工时　合拢段施工技术　合拢段施工工艺　通过结合工程实践，笔者总结了　平衡的原则　根据各工况配重；在合拢　加强梁段的中线、标高控制，并进行　锁定后，所有的重量变化，都要坚持测　量观测，掌握梁体标高变化的情况，有　了变化　及时找出原因，同时采取增加　或减少配重的方式弥补。　联测。在各Ｔ构最后一节梁段张拉完成　后．对全桥的箱梁顶面标高变化和轴线　偏移量进行检查　检查合拢段两端标高　对于合拢段施工的正确流程应当如下：　安装吊架模板一绑扎钢筋、安装预应　力管道一安装劲性骨架并立即张拉临　时束，边跨时将直线段与悬臂端间锁　情况，如果标高与线型控制不符时，通　过配重作相应调整。同时合拢段锁定　合拢段的锁定支撵　采用刚性支撑和张拉临时合拢束　前，需对悬臂断面进行４８ｈ连续观测．　一定．中跨时将两“　一构悬臂端问锁定　锁定方案．使合拢段两端形成可以承受　一般间隔时间为气温变化幅度大时每１ｈ　”　悬臂端压配重一浇筑合拢段砼　定弯矩和剪力的刚结点．防止由于温　一次．气温变化幅度小的夜间每２ｈ一　（选择一天中温度最低的时间进行）同时　度等各种因素影响在合拢前就产生变　次。观测气温与悬臂端的标高变化、气　逐级解除配重一砼养生至设计张拉强度　形。对刚性支撑的断面面积和支撑位置　温与合拢段长度的变化、气温与梁体温　一按设计要求张拉预应力束一解除吊架　及临时束的张拉严格按设计要求实施。　度的关系等．以确定合拢时间并为选择　ｍ　×１２．５ｍ×９１．８８ｍ＝３２３３０ＫＮ　取计算长度系数为Ⅳ＝０．７　・　２　ｎ为立杆１４２８￣Ｅ　３２３３０：一　２２．．　６４ＫＮ‘［。］‘ｌ　ｆ１　ｌ　ｇ：—３ＯＫＮ　１４２８　—，０＝　，＝０．７　７×３　０　０　０　ｍ　ｍ　２３１０ｍｍ　：立杆的设计强度　１７０Ｎ／ａｒｍ２　其立杆的设计荷载为：　２３１０ｍ　。　长细比　ｌ　符合支架竖向受压要求　立杆的稳定性检算　Ｎｘｔ＝４８９．３Ｉ（　）－　立杆设计荷载计算：　＝１３７．０５　（　式中，　：　！　欧拉临应力为：　Ｉ（—１７０＋（Ｉ＋０＂－￣－９２）ｘ１１—０＂３５１＝－１７０ｘ１ｉ０３５］＝　：　由此可见ｇ　２２．６４ｋｎ×１．５＝　钢管截面特性为：　＝　＝（　一，　）＝丌（２４　一２０．５。）　字＝丽￣，ｘ　２１００００＝　。。　裔ｌ　ｒ１００ｉ　３　　３３．９６ｋｎ＜［Ｎ］＝４２．９ｋｎ稳定性满足要　求．　４８９．３ｍｎ　１　１０．３５ｎ／ｍｍ。　＝１２．５ｒａｍ　ｆ一　把支架组为　无侧移多层钢架”　１　２４　ＴＲＡＮＳＰＯＷＯＲＬＤ　２０１４　Ｎｏ　２０　）