总装车间宽板输送线设计

汽车实用技术　２０１　６年第１期　２０ｌ６　Ｎ０．１　设计研究　ＡＵＴＯＭＯＢ¨　Ｅ　ＡＰＰｌ　¨　Ｄ　ＴＥＣｔｔＮＯ　Ｌ｜ＯＧＹ　１０．１６６３８／ｊ．ｃｎｋｉ．１６７１—７９８８．２０１６．０１．０１４　总装车间宽板输送线设计　李彬，王迎斌，岳小兵　（安徽江淮汽车股份有限公司技术中心，安徽合肥２３０６０１）　摘要：文章主要结合蒙城项目ＯＫ线宽板链输送线自主非标设计来阐述整个宽板输送线的非标设计详细流程、电　机减速机选型校核及其他主要组成部件受力强度的安全校核等内容，有利于提高总装装配人员的非标设计能力、节　约设计成本。　关键词：宽板链输送线；设计流程；校核；设计能力　中图分类号：Ｕ４６８．４文献标识码：Ａ文章编号：１　６７１－７９８８（２０１　６）０１＿４０—０５　Ｄｅｓｉｇｎ　ｔｈｅ　ａｓｓｅｍｂｌｙ　ｓｈｏｐ　ｏｆ　ｗｉｄｅ　ｐｌａｔｅ　ｃｏｎｖｅｙｏｒ　ｌｉｎｅ　Ｌｉ　Ｂｉｎ，Ｗａｎｇ　Ｙｉｎｇｂｉｎ，Ｙｕｅ　Ｘｉａｏｂｉｎｇ　（Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ　Ｃｅｎｔｒｅ，Ａｎｈｕｉ　Ｊｉａｎｇｈｕａｉ　Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ，Ａｎｈｕｉ　Ｈｅｆｅｉ　２３０６０１）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｍａｉｎｌｙ　ｗｉｔｈ　Ｍｅｎｇｃｈｅｎｇ　ｐｒｏｊｅｃｔ　ＯＫ　ｉｄｔｗｈ　ｐｌａｔｅ　ｃｈａｉｎ　ｃｏｎｖｅｙｏｒ　ｌｉｎｅ　ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ　ｎｏｎ－ｓｔａｎｄａｒｄ　ｄｅｓｉｇｎ　ｔｏ　ｅｘｐｌａｉｎ　ｈｅ　ｔｗｈｏｌｅ　ｗｉｄｅ　ｂｏａｒｄ　ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ　ｌｉｎｅ　ｎｏｎ－ｓｔａｎｄａｒｄ　ｄｅｓｉｎ　ｇｐｒｏｃｅｓｓ，ｍｏｔｏｒ　ｒｅｄｕｃｅｒ　ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ　ｃｈｅｃｋ　ｎｄ　ａｏｔｈｅｒ　ｍａｊｏｒ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ　ｏｆ　ｓｔｒｅｓｓ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｓａｆｅｔｙ　ｃｈｅｃｋｉｎｇ　ａｎｄ　ｏｔｈｅｒ　ｃｏｎｔｅｎｔ，ｉｓ　ｂｅｎｅｆｉｃｉａｌ　ｔｏ　ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ａｓｓｅｍｂｌｙ　ｓｔａｆｆ　ｎｏｎ一￣ａｎｄａｒｄ　ｄｅｓｉｇｎ　ｃａｐａｂｉｌｉｔｙ，ｓａｖｉｎｇ　ｈｅ　ｃｏｓｔｔ　ｏｆｄｅｓｉｇｎ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｗｉｄｅ　ｐｌａｔｅ　ｃｈａｉｎ　ｃｏｎｖｅｙｏｒ　ｌｉｎｅ；Ｄｅｓｉｇｎ　ｐｒｏｃｅｓｓ；ｃｈｅｃｋ；Ｄｅｓｉｇｎ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ＣＬＣ　ＮＯ．：１３４６８．４　Ｄｏｃｕｍｅｎｔ　Ｃｏｄｅ：Ａ　Ａｒｔｉｃｌｅ　ＩＩ）：１６７１－７９８８（２０１６）０１－４０－０５　引言　１、宽板链输送设备组成结构及设计流程　宽板链输送设备因为其适用性强，造价相对于其他输送　１．１概述　设备便宜，目前在江淮汽车乘用车总装车间，如江淮瑞风总　下面就以江淮汽车蒙城工厂建设项目为设计来源，论述　装车间，轿车总装车间二线的内饰装配线、ＯＫ线等线体输　蒙城工厂ＯＫ线宽板链输送设备设计流程及计算校核，蒙城　送设备大部分都采用的是宽板链输送设备进行输送，宽板链　工厂建设微客设计纲领为：双班１６个小时，２５０天，ｌＯ万产　输送设备目前已然成为了江淮汽车总装车间输送主流设备，　设备主要是通过由专业设计院来完成图纸设计及计算校核，　每新建一条宽板链都给设计院支付１０％设备总价值的设计　能；根据前期工厂设计规划，蒙城工厂需建设２条ＯＫ线来　１．２宽板链结构组成及设计流程　１．２．１宽板链结构组成简介　由于总装工艺人员非标设计能力不足，前期宽板链非标输送　满足节拍需求，此次两条ＯＫ线都设计为宽板链输送设备。　费，因此为了节约此部分非标设计成本，我们对宽板链非标　设备的设计及计算校核自主研究工作开展已势在必行。　板链输送机主要由驱动装置、头轮总成、机架及轨道总　成、链板装置、张紧装置和盖板系统等组成。　驱动装置是板链输送系统的动力来源，主要由驱动电机、　减速机、驱动电机底座、驱动链条、驱动小链轮等部件组成。　作者简介：李彬，就职于安徽江淮汽车股份有限公司技术中心。　头轮总成主要由头轮机架、驱动轴、牵引链轮、轴承、　４１　轴承座、剪切销等部件组成。　汽车实用技术　２０１６年第１期　机架及轨道总成由中间片架、上层承重轨道、下层返回　轨道、轨道压板等组成。　；：ＥＥ卜—　二丑　链板装置由台面板总成、牵引链条、承重轮、台面板上　方支撑机构组成。　张紧装置由张紧机架、张紧轴、张紧机构、张紧链轮组　白，一Ａ￣３　１一Ｉ一　：　成。　盖板系统分为头轮盖板、线边盖板、尾轮盖板三部分。　１．２．２宽板链总体结构外形　如下图１所示：上方的图示为宽板链总体结构正视图，　下方为俯视图，全图即为此次主要设计的宽板链总体结构外　形图。　图１　宽板链总体结构外形图　１．２－３宽板链设计流程梳理　１．２．３．１设计流程：设计输入、确认牵引链条节距、确认　链轮齿数、确定链轮中心距、确定面板规格形式、输送链条、　承重轮选型、确定驱动架形式、确认张紧架形式、确定张紧　形式行程、驱动电机功率校核计算、驱动链条型号选择，在　完成了相关的设计计算校核后，我们就可以按照上面选取的　材料结构，绘制宽板链非标设计总图及分模块的详细结构图　纸，来完成宽板链的图纸设计。　１．３宽板链输送设备设计计算　１．３．１设计参数输入　（１）生产车型　蒙城项目微客，产品代号ＳＭＰＶ，整车长宽高为４６４５ｍｍ　×１７４０ｍｍ×１８６０ｍｍ，轴距２８１０ｍｍ，前轮距１５００ｍｍ，后　轮距１４６５ｍｍ，整车整备重量１　７５０ｋｇ。　（２）生产任务　完成ＳＭＰＶ整车上调试线前车辆间隙面差调整及部份功　能件的检查等工作。　（３）生产纲领　双班／８小时，每班／２５０天，每年１０万产ｆｌ￣（２５ＪＰＨ），考　虑设备开动率９０％，满足１０万所需要的节拍为１４４×　０．９＝１２９．６Ｓ。　１．４宽板链输送线设计计算　１．４．１线体运行传动示意图　下图２即为宽板链线体运行的传动示意图，下文对图中　所表示的传动受力有详细的计算说明。　图２传动示意图　１．４．２宽板链初始参数确定　（１）工位间距及宽度　根据整车长宽高为４６４５ｍｍ￣１７４０ｍｍ×１８６０ｍｍ，再留　取适当的操作空间，我们选取工位间距为６０００ｍｍ，线体宽　度为３０００ｍｍ。　（２）线体运行速度　从上设计参数已知生产节拍为１２９．６ｓ，此时设备运行速　度为６ｍ×６０ｓ／１２９．６ｓ－２．７８ｍ／ｍｉｎ，由于设计了２条ＯＫ线，　则单条线的输送速度只需２．７８ｍ／ｍｉｎ／２＝１．３９ｍ／ｍｉｎ，前后取　５０％余量，即所选板链的输送速度为０．７．２．０９ｍ／ｍｉｎ。　（３）线体中心距　根据流程说明，我们选取此处的板链输送链条节距Ｐ为　２５０ｍｍ，链轮齿数ｚ为８，线体中心距，即链轮中心距用Ａ　表示，工位间距为６０００ｍｍ，用ＴＫ表示，根据公式Ａｍｉｎ＝　｛（２ｎ＋１）×Ｔｋ－Ｐ×Ｚ｝／２，我们能计算出Ａｍｉｎ＝｛（２×１２＋１）　×６０００—２５０×８｝／２＝７４０００ｍｍ在允许的范围内，为了方便设计　选取板链数，我们选取线体中心距为７５０００ｍｍ，则可以计算　出输送链条总长度为：Ｌ＝２（２Ａ＋Ｐ×Ｚ）／１０００＝３０４ｍ，含链　板数量为：ｎ＝Ｌ／２／２５０＝６０８块。　牵引力计算及链条选型校核　２．１整车总重量Ｇ１　整车整备重量为１７５０，取一定余量即取２０００ｋｇ，共１２　个工位，因此整车总重量Ｇｌ＝２０００×１２＝２４０００ｋｇ。　２．２链条总重量Ｇ２　满足线体输送需两条链条，两条链条由上可知总长为　３０４ｍ，单条长度为１５２ｍ，我们初选链条型号Ｍ２２４一Ｆ．２５０，　通过查询我们可知此型号链条每米重２５ｋｇ，则链条总重量　Ｇ２＝３０４×２５＝７６００ｋｇ。　２．３面板总重量Ｇ３　此次设计采用的输送链板形式：台面板采用箱式结构，　面板为５ｍｍ厚花纹板，下部为３ｍｍ厚内卷边槽型钢，连接　方式为焊接，尺寸：２４７＊３０００＊５，下层参照国家标准ＧＢ／Ｔ６７２３　内卷边槽型钢尺寸：２２５×４０×１５×３－Ｌ２８４０；面板内加焊６　组５ｍｍ厚加强立筋，两端面采用５０＊３６＊３＊１９５Ｌ冷弯角钢拼　焊，面板下端增加２组承重轮。其截面图如图３。　２０１６年第１期　李彬等：总装车间宽板输送线设计　ｄｌ＝ｐｌ／（ｓｉｎ（３．１４／ｚ１）　２７６．４６ｍｍ　４２　由上我们可以计算出最小驱动电机扭力距：　Ｍｎ１＝Ｍｎ２　ｄｌ／ｄ２＝６４８．５５ｋｇｍ　２．８驱动链条选型校核　初选的驱动链条型号为３２Ａ．２，为双排驱动链条，查机　图３面板截面图　械手机手册可知驱动链条抗拉载荷Ｑ＝４５３００ｋｇｆｉ　由上可计算驱动链条计算张力：　Ｏ张＝Ｍｎ１×１０００／ｄｌ／２＝６４８．５５×２０００／２７６．４６＝４６９１．７ｋｇｆ　根据图示能计算出面板截面积约为２２５５ｍｍ　２，已知面　板长度为３０００ｍｍ，密度为７８５０ｋｇ／ｍ　３，由此得单块面板重　量２２５０×３０００×７８５０／１００００００＝５３．１ｌｋｇ，再加面板下端两组　承重轮的重量约２０ｋｇ，再附加一些螺栓及焊接件，因此取　则驱动链条安全系数：　Ｓ＝Ｑ／Ｑ张＝４５３ｏｏ／４６９１．７＝９．７，符合安全要求。　ｇ３＝８０ｋｇ，由上可知共由６０８块面板，则面板总重量Ｇ３＝６０８　×８０＝４８６４０ｋｇ。　２．４操作人员总重量Ｇ４　由于有１２个工位，工位密度取２，最多时一共２４个操　作人员在板链上作业，单个操作人员取重为７５　，因此操作　人员总重量Ｇ４＝２４×７５＝１８００ｋｇ。　２．５牵引力计算及初选链条校核　张力Ｆ张＝Ｇｌ＋Ｇ２＋Ｇ３＋Ｇ４＋Ｆ初张＝２４０００＋７６００＋４８６４０＋　１　８００＋２００＝８２２４０ｋｇｆｉ　滚动摩擦系数ｆ为０．０５，则牵引力Ｆ＝Ｆ张×ｆ－＝８２２４０×　Ｏ．０５＝４３０２ｋｇＬ单根链条牵引力为Ｆ／２＝２１５１　ｆ；　初选链条Ｍ２２４．Ｆ．２５０的链条查询机械设计手册可知其　破断拉力为Ｑ＝２２４００ｋｇＬ则链条安全系数Ｓ＝Ｑ／Ｆ＝２２４００／２１　５　１　＝１０．４，经过校核初选链条满足安全要求。　２．６初算驱动电机功率　已知输送线要求的速度范围为Ｏ．７．２．０９ｍ／ｍｉｎ，则Ｖｍａｖ　＝２．０９ｍ／ｍｉｎ，牵引力Ｆ＝４３０２ｋｇＬ根据公式初算电机功率ｐ＝Ｆ　×１Ｏ×Ｖ／６Ｏ／０．８５／１００Ｏ＝４３Ｏ２×１Ｏ×２．０９／６０／０．８５／１０００＝１．７６ｋｗ，　按电机选项手册上可以选择的电机功率范围，我们先选取电　机功率Ｐ为３ｋｗ，则电机功率安全系数Ｓ＝Ｐ／ｐ＝３／１．７６＝１．７，Ｓ　只要大于１．２就满足要求。　２．７驱动电机扭力距计算　按图６传动示意图，输送链轮节距Ｐ＝２５０ｍｍ，Ｚ＝８；　可计算出输送链轮分度圆直径：　ｄ３＝Ｐ／Ｓ１Ｎ（１８０／Ｚ）＝６５３．２８ｍｍ　驱动轴扭矩：　Ｍｎ２＝Ｍｎ３＝Ｆ×ｄ３／２／１０００＝４３０２×６５３．２８／２／１０００＝１４０５．２１　ｋｇｍ　查机械设计手册，设计选取主轴输入链轮齿数ｚ２＝３７，主　轴输入链轮节距ｐ２＝５０．８ｍｍ，电机减速机输出链轮齿数　ｚｌ＝１７，电机减速机输出链轮节距ｐｌ＝５０．８ｍｍ，则可计算出：　主轴输入链轮分度圆直径：　ｄ２＝ｐ２／（ｓｉｎ（３．１４／ｚ２）＝５９９．０１ｍｍ　电机减速机输出链轮直径：　２．９速度、驱动轴转速计算校核　驱动轴转数计算：　ｎ２－￣ａ３＝Ｖｍａｘ×ＩＯ００／（Ｐ×Ｚ、＝２．０９×１０００／２５０×８＝１．０５　ｒｐｍ　则，电机减速机输出计算转数：　ｎｌ计算＝ｚ２×ｎ２／ｚ１＝３７×１．０５／１７＝２．２７ｒｐｍ　我们初选电机减速机输出转数ｎｌ＝２．３ｒｐｍ　则，在５０Ｈｚ的情况下最高的设计速度：　Ｖ设计－－ｎｌ×ｚｌ×１０００／ｚ２×Ｚ×Ｐ＝２．３×３７×１０００／１７×８　×２５０＝２．１　ｌｍ／ｍｉｎ＞２．０９ｍ／ｍｉｎ满足最大输送需求。　２．１０电机、减速机选型及校核　由上我们选取的电机功率Ｐ为３ｋｗ，初选电机减速机输　出转速为２．３ｒｐｍ，按电机、减速机选型手册，我们初选电机　型号Ｒ１４７Ｒ７７ＤＶ１００Ｌ４．／ＢＭＧ／ＨＦ，、，／２．３ＲＰＭ／３ＫＷ。　查询手册可知电机减速机扭力矩为１　１８０ｋｇｍ，电机减速　机服务系数为１．１０，在由上已计算出最小驱动电机扭力矩为　６４８．５５ｋｇｍ，我们可以计算出，扭力矩安全系数。　Ｓ扭力矩＝Ｍａ×ＳＥＷ－ｆＢ／Ｍｎｌ＝ｌ１８０×１．１０／６４８．５５＝２．０，符　合安全要求，因此我们选定的电机、减速机Ｒ１４７Ｒ７７　ＤＶ１００　Ｌ４／ＢＭＧ／ＨＦ厂、，／２．３ＲＰＭ／３ＫＷ符合我们的设计要求。　３、轴的直径计算　按扭转强度初步计算，４５钢取系数Ａ为１０７至１１８，此　处取Ａ为１０７，则，扭转强度：　厂ｉ—　＝　＝１５２．０７ｍｍ，考虑轴端有键槽，取ｄ＝１５５　ｍｍ，输入链轮轴颈处直径取１５０ｍｍ，其余各直径均按１０ｒａｍ　放大。　３．１链条滚轮与轨道接触应力校核　单块面板承重：ｎ面＝ｇｌ／２＝１　０００ｋｇｆ　链条走轮与轨道压力：ｎ轨＝Ｉ１面／４＝２５０ｋｇｆ　查机械设计手册可知：　轨道材料５５Ｑ，则轨道弹性模量Ｅ＝２０６Ｇｐａ，轨道强度　极￣＝６８５Ｍｐａ，ｏ　ｂ＝７８５－８８５　ｏ　ｂ＞６８５；　汽车实用技术　则轨道许用接触应力：　ｏ　ＨＰ＝Ｉ．７￣２．２　０　ｂ＝（１．７＋２．２）×６８５／２＝１３３５．７５Ｍｐａ　２０１６年第ｌ期　最大转角０　ａ＝２．３０６Ｅ．０３。　最大转角０　ｂ＝．２．３０６Ｅ．０３。　初选链条滚轮材料为４５钢，则链条滚轮弹性模量　Ｅ＝２０６Ｇｐａ，链条滚轮强度极限取６８５Ｍｐａ，贼链条滚轮许用　接触应力：　ｏ　ＨＰ＝１．７－２．２　ｏ　ｂ　（１．７＋２．２）×６８５／２＝１３３５．７５Ｍｐａ　由．Ｂ　＾ｆ　初选链条滚轮半径ＲＩ＝０．０４２５ｍ，选取１５ｋｇ／ｍ的轻轨，　则轨道接触半径Ｒ２＝０．３０４ｍ，则：Ａ／Ｂ值＝Ｒ１／Ｒ２＝０．１４，ａ＝０．８１，　皿　ｏ　根据接触应力公式：　厂————　一　。　面Ｅ２　，通过计算可得：ｏ＝８４４．５５Ｍｐａ　Ｙ　‘　则接触应力计算结论：　Ｏ＜０　ＨＰ＝８４４．５５Ｍｐａ＜１３３５．Ｍｐａ满足要求，图４为轨道　与链条滚轮接触应力受力模型。　图４接触应力受力模型　３．２轻轨的选型及校核　轻轨挠度由两部分组成，一部分由面板、链条、整车的　集中载荷产生，另一部分由轻轨自身重力的均布载荷产生，　分别作计算。　３．３面板、链条、整车的集中载荷计算　由于我们设计的中间片架间距为１．５ｍ，则板链单侧每　１．Ｓｉｎ有６块面板，Ｇ面板＝６　８Ｏｋｇ／块＝４８０ｋｇ；　单侧每１．５ｍ有３ｍ链条，Ｇ链＝３　２５ｋｇ／ｍ＝７５ｋｇ；　单点受力Ｇ车＝ｇｌ／４＝２０００／４＝５００ｋｇ；　轻轨选型为１５ｋｇ／ｍ，查询机械设计手册可知：轻轨截面　的轴惯性矩Ｉ＝１５６．１ｃｍ＾４　面板、链条、整车产生的力为集中载荷：　Ｐ＝Ｇ面板／２＋Ｇ链／２＋Ｇ车／２＝（４８０＋７５＋５００）／２＝５２７．５ｋｇ　由上已知：　简支梁总长　ｌ＝１．５　ｍ　集中载荷Ｐ＝５２７５Ｎ　弹性模量　Ｅ＝２０６ＧＰａ　截面的轴惯性矩Ｉ＝Ｏ．０００００１５６１ｍ＾４　按机械设计手册，集中载荷受力模型如图５，可以得出：　简支梁的危险截面Ｂ处的：　支座反力Ｒａ＝２６３７．５Ｎ　支座反力Ｒｂ＝２６３７．５Ｎ　反力矩　Ｍｃ＝１９７８．１３Ｎ·ｍ　最大剪力Ｑｅ＝．２６３７．５Ｎ　最大挠度ｆｃｌ＝１．１５３Ｅ．０３ｍ　图５集中载荷受力图　３．４轻轨自身重力的均布载荷计算　Ｐ＝Ｇ均及轨道自重，轨道自重力为１５０Ｎ，轻轨截面的　轴惯性矩１＝１５６．１ｅｍ＾４；　由上已知：　简支梁总长　ｌ＝１．５ｍ　均布载荷　ｑ＝１５０Ｎ／ｍ　弹性模量　Ｅ＝２０６ＧＰａ　截面的轴惯性矩Ｉ＝０．０００００１５６１ｍ＾４　按机械设计手册，均布载荷受力模型如图６，可以直接　得出：　简支梁的危险截面Ｂ处的：　支座反力Ｒａ＝１１２．５Ｎ　支座反力Ｒｂ＝１１２．５Ｎ　反力矩　Ｍｅ＝４２．１９Ｎ·ｍ　最大剪力Ｑｃ＝．１１２．５Ｎ　最大挠度ｆｃ２＝３．０７４Ｅ．０５ｍ　最大转角０　ａ＝６．５５９Ｅ．０５。　最大转角０　ｂ＝．６．５５９Ｅ－０５。　图６均布载荷受力模型　由上计算得出ｆｃｌ＝１．１５３Ｅ．０３ｍ，ｆｃ２＝３．０７４Ｅ．０５ｍ，最大　挠度：　ｆｃ＝ｆｃ１＋ｆｃ２＝１．１５３Ｅ．０３＋３．０７４Ｅ．０５＝１．１８３７４Ｅ．３ｍ　则挠度比：ｆｃ／１＝１／８４５＜１／５００　输送设备对辅梁的挠度比的要求小于１／４００—１／５００就能　符合要求，因此选取１５ｋｇ／ｍ的轻轨符合要求。　３．５中间片架选型及设计校核　槽钢集中载荷计算　如图１４所示，中间片架分别受上方轻轨压力和下方返回　段支撑拉力，分别进行挠度校核。初选槽钢型号为１６ａ，按　上计算可知：板链单侧每１．５ｍ有６块面板，Ｇ面板＝６＊８０ｋｇ／　块＝４８０ｋｇ；轻轨受整车压力为５００ｋｇ，轻轨选型为１５ｋｇ／ｍ，　轻轨总重量ＧＩ＝１５Ｘ４Ｘ１．５＝９０ｋｇ，则可以计算出轻轨给槽钢　２０１６年第１期　的压力：　李彬等：总装车间宽板输送线设计　４４　０３ｍ：则挠度比为ｆｃ／１＝１／７５５＜１／５００，满足要求，输送设备对　辅梁的挠度比的要求小于１／４００—１／５００就能符合要求，因此　ＧＯ即集中载荷Ｐ＝（５００＋４８０＋９０Ｘ１０／２＝５３５０Ｎ　槽钢长度如图７为３３８０ｍｍ，弹性模量Ｅ为２０６Ｇｐａ。查　选取中间片架主梁槽钢为１６ａ。　询机械设计手册可知槽钢截面的轴惯性矩０．０００００８６６ｍ＾４；　图７宽板链截面图　由上可知：　简支梁总长　ｌ＝３．３８　ｍ　集中载荷Ｐ＝５３５０　Ｎ　弹性模量　Ｅ＝２０６　ＧＰａ　截面的轴惯性矩Ｉ＝０．０００００８６６　ｍ＾４　局部尺寸　ａ＝０．９　ｍ　按机械设计手册，集中载荷受力模型如图８，可以直接　计算出：　简支梁的危险截面Ｂ处的：　支座反力　Ｒａ＝５３５０Ｎ　支座反力　Ｒｂ＝５３５０Ｎ　固定端反力矩Ｍａ＝＿４４１．６１Ｎ·ｍ　固定端反力矩Ｍｂ＝．４４１．６１Ｎ·ｍ　最大反力矩Ｍｍａｘ＝１２８２．１Ｎ·ｍ　最大剪力　Ｑｃ＝５３５０Ｎ　最大挠度　ｆｍａｘ＝６．６１９Ｅ．０４ｍ　由于下方返回段支撑拉力产生挠度不会大于上方轻轨产　生挠度，因此估算下方挠度取最大和上方一致为ｆｍａｘ　６．６１９Ｅ．０４ｍ，由此产生的挠度之和ｆｃ＝２×ｆｍａｘ＝１．３２３８Ｅ．　Ｉ尸　．Ｐ　筐崮　哑皿　坩　衄Ⅱ＿＿］衄口　图８集中载荷受力模型　在完成了电机、减速机选项及主要部件强度安全校核后，　一条宽板链输送线就基本设计完成了，按内容选取的材料绘　制ＣＡＤ零部件图纸及总图即可。　４、结束语　本论文通过对宽板链输送线体主要结构、非标设计流程、　宽板链驱动电机、减速机选型计算校核及主要组成部件受力　强度的安全计算校核等，完成了一条总装车间宽板链输送线　的完整非标设计。　参考文献　【１】张详东．理论力学【Ｍ】．重庆：重庆大学出版社，２００６．１５０－２１３．　［２】黄茂林．机械原理［Ｍ】．北京：机械工业出版社，２０１０．７８．１５３．　【３】成大先．机械设计手册【Ｍ】．北京：化学工艺出版社，２００８　１９Ｏ－４０Ｏ．　［４】吕守详．机械制图【ｌ　．重庆：重庆大学出版社，２００４．５０－１７０．　【５】木林森．ＡｕｔｏＣＡＤ使用手册【Ｍ】．北京：清华大学出版社，１９９８　１－４５．