直线加速器工程模板方案

模板

安 全 专 项 施 工 方 案

目 录

第一章 工程概况 --------------------------------------------------- 3

一、 工程概况 --------------------------------------------------- 3 二、 施工平面布置 ----------------------------------------------- 4 三、 施工要求 --------------------------------------------------- 4 四、 技术保证条件 ----------------------------------------------- 5 第二章 编制依据 --------------------------------------------------- 5 第三章 施工计划 --------------------------------------------------- 6

一、 施工进度计划 ----------------------------------------------- 6 二、 材料与设备计划 --------------------------------------------- 6 第四章 施工工艺技术 ---------------------------------------------- 10

一、 技术参数 -------------------------------------------------- 10 二、 工艺流程 -------------------------------------------------- 19 三、 施工方法 -------------------------------------------------- 19 四、 检查验收 -------------------------------------------------- 23 第五章 施工安全保证措施 ------------------------------------------ 25

一、 组织保障 -------------------------------------------------- 25 二、 技术措施 -------------------------------------------------- 28 三、 监测监控 -------------------------------------------------- 32 四、 应急预案 -------------------------------------------------- 39 第六章 劳动力计划 ------------------------------------------------ 41

一、 专职安全生产管理人员 -------------------------------------- 41 二、 所需劳动力安排 -------------------------------------------- 41 第七章 计算书 ---------------------------------------------------- 41

一、 墙模板（木模板）计算书 ------------------------------------ 41 二、 梁模板（木模板）计算书 ------------------------------------ 59 三、 梁侧模板（木模板）计算书 ---------------------------------- 66 四、 板模板（扣件式）计算书 ------------------------------------ 78

第一章 工程概况

一、工程概况

1、工程基本情况

本工程设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，建筑抗震设防分类 为乙级，抗震设防烈度为8度。

基础形式为板式筏形基础，结构形式为剪力墙结构混凝土设计强度等级为C30粉煤灰混凝土，抗渗等级为P8。

走道南北长42750m，宽5090m。直线架速器机房南北长约15.75m，东西宽13.85m。

2、模板工程情况

本工程基础底板厚为1000mm,地梁高1800mm,底板顶标高为-14.4m。现已经施工完毕。

1）剪力墙情况见下表

墙体名称 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7 Q8 Q9 Q10 Q11 厚度mm 1700 1000 1500 2950 500 500 800 500 500 1700 3100 顶标高m -5.9 -5.9 -5.9 -5.9 -9.3 -0.95 -0.95 -9.3 -9.3 -5.9 -5.9 墙体高度（含板）m 8.5 8.5 8.5 8.5 5.1 首次浇注高度5.1 首次浇注高度5.1 5.1 5.1 8.5 8.5 Q12 1400-2000 -5.9 8.5 2）顶板情况见下表

板名称 板1 板2 板3 板4 板5 3）梁情况见下表

梁名称 WKL1（1） WKL2（1） LL1 LL2 LL3 LL4

根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，项板、梁模板工程均属高大模板工程。

本工程难点：构件几何尺寸相对较大，梁板钢筋密，砼振捣困难。 重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。

截面尺寸mm（宽×高×净跨） 顶标高m 650×1500×4400 800×4100×16800 500×1300×4500/2400 500×1300×3300 1000×6100×1800 2950×1700×200 -9.3 -9.3 -9.3 --9.3 -5.9 -5.9 板厚mm 500 700 700 1700 3100 板顶标高m -9.3 -9.3 -5.9 -5.9 -5.9 二、施工平面布置 见附图 三、施工要求

1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。

3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。

四、技术保证条件

1、安全网络

2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。

第二章 编制依据

1、《木结构设计规范》GB 50005-2003 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015 6、《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001 7、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005 9、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 10、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 11、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]

13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） 14、本工程施工图纸 15、本工程施工组织设计

第三章 施工计划

一、施工进度计划

见附图

二、材料与设备计划

（一）本工程模板分项工程采用主要材料：

模板支撑体系扣件式钢管支架支撑体系。 1、墙模板

面板类型：15mm厚覆面木胶合板 次梁类型：40×80mm方木 主梁类型：Ф48.3×3.6mm双钢管 对拉螺栓类型：M14 、M16 斜撑类型：Ф48.3×3.6mm钢管 2、梁模板

面板类型：15mm厚覆面木胶合板 梁底次梁类型：40×80mm方木 梁底主梁类型：10号工字钢

支撑类型：Ф48.3×3.6mm钢管+可调托座 梁侧次梁类型：40×80mm方木 梁侧主梁类型：Ф48.3×3.6mm双钢管 对拉螺栓类型：M14、M16 3、板模板

面板类型：15mm厚覆面木胶合板 次梁类型：40×80mm方木

主梁类型：10号工字钢、Ф48.3×3.6mm双钢管 立柱类型：Ф48.3×3.6mm钢管+可调托座 对拉螺栓类型：M14、M16

剪刀撑设置：Ф48.3×3.6mm钢管；普通型 （二）材料选用的有关要求： 1、钢材的选用

(1) 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48.3×3.6钢管。 (4) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定 1)应有产品质量合格证；

2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；

3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；

5) 钢管必须涂有防锈漆。

(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定

1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定；

3) 钢管上严禁打孔。

(6)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。

(7) 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。 (8) 扣件的验收应符合下列规定

1) 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证： 2) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

3) 新、旧扣件均应进行防锈处理；

4) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。 (9) 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。

(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782。

2、木材的选用

(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。

(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。

(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 2) 板材和规格材，不应大于20%； 3) 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4) 连接件，不应大于15%。 3、木胶合模板板材的选用

(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB 70006的规定。

(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。

(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。

(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。 （三）主要周转材料计划表

序号 1 2 3 4 名称 复合木模板 木方 木方 钢管 工字钢 规格 15mm厚 40×80mm 100×100mm φ48.3mm×3.6mm 6m 10号 单位 ㎡ m3 m 3 m m 数量 5500 135 10 9000 260 备注 5 6 7 8 9 9 扣件 扣件 扣件 对拉螺栓 山字型钢板 U型顶托 直角 旋转 对接 M16 8mm厚 螺杆直径36mm 个 个 个 个 个 个 20000 2000 500 8000 16000 400 （四）主要施工设备工具配置计划表 序号 1 2 3 4 5 名称 交流电焊机 空气压缩机 台式电锯 力矩扳手 吊车 规格 ZL-350 0.5立方米 50吨 单位 台 台 台 把 台 数量 2 1 1 5 1 备注 主要工具有手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉器、经纬仪、水平仪、塔尺等。

第四章 施工工艺技术

一、技术参数

1、墙模板

墙模板采用15mm厚胶合板；次楞40×80mm木方竖向设置；主楞双钢管水平设置，主楞首步距地200mm，顶步距板底不大于400mm；墙的对拉螺栓使用M16/14，每侧均使用双螺母，水平方向距边不大于200mm，水平间距500mm ,有抗渗要求的墙体对拉螺栓加焊止水板；山字形背板厚度为8mm。

注：螺栓为Φ14、16圆钢制作，每侧200mm长丝扣配备8mm厚山型垫板、垫片和两个螺母。

墙模板立面示意图

3100mm5008500mm500最上部螺栓距板底不大于300 首步螺栓距地150 墙支模剖面示意图

200500500500500500500500500各墙体具体支模情况见下表： 墙体厚度墙体高度墙顶板厚次楞间主楞竖对拉名称 mm mm 距mm 向间距螺栓（含板）m mm 选用 Q1 1700 125 400 M16 1700 8.5 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 1000 1500 2950 500 500 8.5 8.5 8.5 5.1 1700 1700 3100 125 125 125 400 400 400 400 400 M16 M16 M16 M14 M14 对拉对拉螺栓竖向螺栓间距mm 道数 16 150，400×15 16 16 16 11 12 150，400×15 150，400×15 150，400×15 150，400×10 150，400×11 500/700 125 125 首次浇注/ 高度5.1 Q7 800 首次浇注/ 高度5.1 125 400 M14 12 150，400×11 Q8 Q9 Q10 Q11 Q12 500 500 1700 3100 1400--2000 5.1 5.1 8.5 8.5 8.5 700 125 400 400 400 400 400 M14 M14 M16 M16 M16 11 11 15 13/16 16 150，400×10 150，400×10 150，400×14 150，400×12/15 150，400×15 500/700 125 3100/170125 0 3100/170125 0 1700 125 2、顶板模板

顶板模板采用15mm木胶合板，次楞采用40×80mm木方，主楞采用双钢管或10号工字钢，立杆顶部采用U型顶托连接，示意图如下

具体情况见下表：

板名 板厚mm 板顶标高m 板1 板2 板3 板4 板5 500 700 700 1700 3100 -9.3 -9.3 -5.9 -5.9 -5.9 立杆横距mm 800 800 800 400 400 立杆纵距mm 800 800 800 400 400 步距mm 次楞间距mm 主楞材料 双钢管 双钢管 双钢管 双钢管 10号工字钢 3、梁 1）梁侧模

模板使用15mm木胶合板；次楞为截面40×80mm木方，竖向设置，间距125mm，外楞为双钢管，水平设置；对拉螺栓选用M14或M16，对拉螺栓（外楞）水平边距200mm，水平间距500mm，采用双螺母锁紧。

主楞间距mm 800 800 800 400 400 1200 200 1200 200 1200 200 1200 100 1200 100 梁。示意图如下

梁名称 截面 两侧楼板内龙骨对拉螺对拉螺（外龙骨）

梁侧模支设示意图

梁侧模板设置见下表

厚度 mm 间距mm 栓 道数 WKL1(1） 650×1500 WKL2（1） 800×4100 LL1 LL2 LL3 LL4

2）梁底模

竖向间距mm 200，400 200，400×8 200，400 200，400 200，400×9 200，400×3 500 500 500 500 125 125 125 125 125 125 2M14 2 M16 2 M14 2 M14 9 M16 4 M16 500×1300 500×1300 1000×6100 1700 2950×1700 0 模板使用15mm木胶合板；次楞为截面40×80mm木方，沿梁轴向设置，主楞为100×100mm木方。示意图如下

梁底支模示意图

梁名称 截面 搭设高立杆纵步距 梁底增加次楞长度/间度 m 距 m mm 承重立杆距mm 根数 WKL1(1） 650×1500 3.6 0.40 1200 3 1100/200

梁底支模情况见下表

WKL2（1） 800×4100 LL1 LL2 500×1300 500×1300 4.4 3.8 3.8 0.4 0.4 0.4 600 8 1400/150 900/200 900/ 200 1200 3 1200 3 LL3 LL4 1000×6100 2.4 2950×1700 6.8 0.4 0.4 1200 4 1200 7 1400/100 3400/150 注：根据图纸，LL3按高2.6m高、1m厚进行设计、施工。 4、顶板、梁剪刀撑设置 1）竖向剪刀撑

走道部分，在支撑架四周设置自上而下连续剪刀撑，并沿WKL2（1）设置一道自上而下连续剪刀撑，并在WKL2（1）轴线方向上每隔6跨（4.8m）设置一道垂直于该梁的连续竖向剪刀撑。

加速机房沿3.1m板支撑架边缘方向设置纵横向通长的自上而下连续剪刀撑，并在机房中间设置纵横向通长的自上而下连续剪刀撑。 2）水平剪刀撑

走道部分在扫地杆处、架体顶部，分别设置连续水平剪刀撑各一道。机房部分，在上、中、下部各设置连续水平剪刀撑一道。 4、墙体、厚板内通长对拉螺栓设置

加速器机房墙体拐角处、丁字墙处因墙体比较宽，沿墙长向增设贯通对拉螺栓，对拉螺栓采用M14，螺栓竖向间距500mm，水平方向上500、800 mm厚墙设2根，1400-2000 mm厚墙设4根，3100 mm厚墙设6根。

顶板侧模纵横向均设置贯通对拉螺栓，螺栓水平间距500mm，1700mm板竖向各设3道，3100板竖向各设5道。

5、厚墙顶撑钢筋设置

为保证厚墙截面尺寸，在1700mm及以上的厚墙内部设置钢筋顶撑，顶撑钢筋采用直径25钢筋，长度同墙厚，按间距1000×1000mm梅花形布置。

二、 工艺流程

墙模板

单块就位组拼安装工艺流程：

组装前检查→安装门窗口模板→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装内楞调平直→安装穿墙螺栓→安装外楞→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接。

预拼装墙模板工艺流程：

安装前检查→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。

梁模板扣件式

弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。

板模板扣件式

搭支架 → 测水平→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。

三、 施工方法

1、模板选材及制作要求

模板制作要求牢固稳定，拼缝严密，尺寸准确，翻样尽量做到预制模板能通用、周转，便于组装和支拆。

模板制作和安装要实行样品先行制度，待样品验收合格后再大批量制作或安装，制作出的模板及时按类型、规格编号并注明标识。

模板配制完成经验收合格后，小块模板吊入模板插放架码放整齐，大块模板按规格码放，以备使用，其中小钢模板表面涂刷水性脱模剂。

2、模板安装要求

模板安装位置、轴线、标高、垂直度应符合设计要求和标准。结构构件尺寸准确，门窗和大小洞口、水、电线盒、预埋件等位置尺寸准确，固定牢固。合模前，先检查钢筋、水电预埋件、门窗洞口模板、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固。

模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净。模板安装应拼缝严密、平整、不漏浆、不错台、不涨模、不变形，模板拼缝处贴海绵条，不得突出模板面表面，严防浇入混凝土内。墙体模板下口堵缝用海绵条必须粘在模板上，不得直接粘在混凝土表面。顶板模板支撑要上层支架对准下层支架，并铺设垫板，拉杆、支撑牢固、稳定。

选型及支撑系统构造

根据施工图纸进行模板选型设计及计算

本工程剪力墙、柱、梁、板均采用15mm厚多层木模板。 3、 剪力墙模板安装

(1)按放线位置安装门洞模板，安放预埋件或木砖，把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆、斜撑，安装穿墙螺栓，穿墙螺栓采用Φ14圆钢制作，间距不大于600mm，长度根据混凝土墙厚加工，墙模板采用木方（4×80cm）作竖肋，间距不大于250 mm；水平背楞采用双根Φ48×3.0钢管作钢，间距不大于500 mm。

(2)模板支撑架搭设，竖直方向自墙底加扫地杆。房间内墙与墙支撑架应用水平杆连接。根据房间开间大小加设2-3道剪刀撑，剪刀撑要与水平支撑用转扣连接，十字扣要上紧。

(3)清理墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆），使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。

(4)模板安装完毕后，应认真检查一遍扣件，螺栓是否紧固，模板的水平、垂直度是否达到规范要求。

(5)墙模板立缝、下口、角缝要拼接严密。立缝、角缝要设于木方和胶合板形成的企口位置，以防漏浆错台。墙模板的水平缝背面应加木方拼接。

(6)墙模板的吊钩，设于模板上部，吊钩铁件（吊环）的连接应将面板和竖肋木方连接在一起。

(7)要防止墙体混凝土厚薄不一致、墙上口过大、混凝土墙体表面粘连、角缝入墙过深、门窗洞口变形。

(8)井、集水坑模板

选用15厚覆膜多层板，内部用木方加固牢固，盒底板上双向间距200mm做φ20溢浆孔。双向间距500设φ150振捣孔.

(9)地下墙体（暗柱）模板施工

1)地下室墙体模板施工工艺流程：预埋地锚（底板砼浇筑时预埋）→弹模板位置线和控制线→模板下口作找平层→安装门洞口模板→组合模板就位→调整固定→自检→预检验收→浇灌砼。

2)外墙对拉螺栓：因地下室外墙为抗渗砼，螺杆采用特制M14/16。螺杆的做法是在螺栓中间加焊60×60×3的止水钢板，止水片钢板要满焊。封模时在螺杆两端穿上25mm厚圆台形塞子(防浆帽)。砼浇注完后取出胶塞子，墙上将留下弧形凹坑，凹坑用高标号防水砂浆填塞。

3)内墙对拉螺杆Φ14钢筋外套直径为20mm的PVC管，PVC管两端也加25mm厚圆台形胶塞子(防浆帽)，砼浇注完后取出螺栓，弧形凹坑用高标号砂浆填塞（如下图所示）。

4、一般规定

(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。

(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

(3) 不同支架立柱不得混用。

(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。 (5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。 (6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。

(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。

(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下

(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。

(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。

(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。

四、 检查验收

1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。 2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：

项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插筋 中心线位置 允许偏差(mm) 3 3 5 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留孔 尺寸 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：

项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基础 柱、墙、梁 不大于5m 层垂直高度 大于5m 相临两板表面高低差 表面平整度 8 2 5 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 +4,-5 6 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容：

(1) 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况； (2) 支柱斜撑的数量和着力点； (3) 对拉螺栓钢楞与支柱的间距； (4) 各种预埋件和预留孔洞的固定情况； (5) 模板结构的整体稳定； (6) 有关安全措施。

7、模板工程验收时应提供下列文件：

(1) 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；

(2) 模板工程质量检查记录及验收记录； (3) 模板工程支模的重大问题及处理记录。

第五章 施工安全保证措施

一、 组织保障

1、安全保证体系

2、环境保护体系

二、技术措施

1、准备工作

(1)模板安装前，应向施工班组进行技术交底有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计；

(2) 施工现场应有可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点； (3) 现场使用的模板及配件应按规格的数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用；

(4) 采用预组装模板施工时，模板的预组装应在组装平台或经平整处理过的场地上进行。组装完毕后应予编号，并应按下表的组装质量标准逐块检验后进行试吊，试吊完毕后应进行复查并再检查配件的数量、位置和紧固情况。

钢模板施工组装质量标准(mm)

项 目 两块模板之间拼接缝隙 相邻模扳面的高低差 组装模板板面平面度 组装模板板面的长宽尺寸 组装模板两对角线长度差值 允许偏差 ≤2.0 ≤2.0 ≤2.0(用2m 长平尺检查) ≤长度和宽度的1/1000 最大±4.0 ≤对角线长度的l/1000 最大≤7.0 (5) 经检查合格的组装模板，应按照安装程序进行堆放和装车。平行叠放时应稳当妥贴，避免碰撞，每层之间应加垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于10cm。立放时，必须采取措施，防止倾倒并保证稳定，平装运输时，应整堆捆紧，防止摇晃摩擦。

(6) 模板安装前，应涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。 (7) 模板安装时应做好下列准备工作：

1) 梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，根据土质情况考虑排水或防水措施，并准备柱底垫板；

2) 竖向模板的安装，底面应平整坚实，清理干净，并采取可靠的定位措施； 3) 竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。 2、模板支设

(1) 现场安装模板时应遵守下列规定：

1) 按配板图与施工说明书循序拼装，保证模板系统的整体稳定； 2) 配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受压面积。支撑件应着力于外钢楞；

3) 预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固；

4) 基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木； 5)墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正；

6) 楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以保持支撑系统的稳定性；

7) 墙柱与梁板同时施工时，应先支设墙柱模板，调整固定后，再在其上架设梁板模板；

8) 当墙柱混凝土已经浇灌完毕时，可以利用已灌注的混凝土结构来支承梁、板模板；

9) 预组装墙模板吊装就位后，下端应垫平，紧靠定位基准；两侧模板均应利用斜撑调整和固定其垂直度；

10) 支柱在高度方向所设的水平撑与剪力撑，应按构造与整体稳定性布置； (2) 楼梯模板

1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；

2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；

3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。

(3) 柱模板

1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连

接；

2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。

(4) 墙模板

1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；

2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板； 3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确；

4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。

(5) 梁、板模板

1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； 2) 所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；

3) 所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；

4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端； 5) 梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤

崩掉。

3、模板拆除

(1) 现场拆除组合钢模板时应遵守下列规定： 1) 拆模前应制定拆模程序、拆模方法及安全措施； 2) 先拆除侧面模板，再拆除承重模板； 3) 组合大模板宜大块整体拆除；

4) 支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土；

5) 拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，附件应放在工具箱内。 (2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

表3.3.1 底模拆除时的混凝土强度要求

达到设计的混凝土立方体抗压强度 构件类型 构件跨度(m) 标准值的百分率(%) ≤2 ＞2，≤8 板 ＞8 ≤8 梁、拱、壳 ＞8 悬臂构件

- ≥100 ≥100 ≥100 ≥75 ≥75 ≥50 1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；

2) 底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；

3) 板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。

(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。

(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。

(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

(8) 当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

三、 监测监控

1、过程管理 (1) 施工前管理

1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；

2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。

(2) 施工中管理要点

1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工； 2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收； 3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化； 4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要

求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。

(3) 质量管理措施

1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；

2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；

3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；

4)混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；

5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；

6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；

7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；

8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；

9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞； 10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；

11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；

12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；

13)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

2、浇捣混凝土管理

(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。

(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。 (3)开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。

(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。

(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。

3、安全管理措施

(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。

(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装

两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

(9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

(10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。

(11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

(12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

4、环境保护措施 (1) 安全警示标志牌

1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；

2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；

3) 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。

(2) 现场围挡

搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。 (3) 场容场貌

1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；

2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。

(4)材料堆放

1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，

符合其具体要求；

2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳； 3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；

4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；

5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。 (5) 现场防火

1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；

2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；

3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。 (6) 垃圾清运

1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；

2) 建立健全卫生责任制；

3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到； 4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴； 5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；

6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。 (7) 环保及不扰民措施 1)施工现场环保工作计划

认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过\"文明安全工地\"的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及

时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。

2) 施工现场环保工作措施

环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。

为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。

为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。

临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标

的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。

为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。

做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。

5、监测措施 (1) 监测控制

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

(2) 监测点设置

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

(3) 监测措施

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

(4) 仪器设备配置

名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 规格 DT202C RXT—232 DZJ2 数量 1 1 1 2 1 2 3 1 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 (5) 监测说明

班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：

1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动；

3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象； (6) 监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内； 2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

四、 应急预案

1、目的

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

2、应急领导小组及其职责

应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、应急反应预案

(1) 事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

(2) 事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。

(3) 现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

4、应急通信联络

项目负责人：方承国 手机： 安全员：郑清宇 手机： 技术负责人：张宏志 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

第六章 劳动力计划

一、 专职安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

（项目经理）——组长，负责协调指挥工作； （施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底； （安全员）——组员，负责现场安全检查工作； （架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

二、 所需劳动力安排

见附图

第七章 计算书

1、500墙模板计算书 2、3100墙模板计算书 3、700板模板支架计算书 4、1700板模板支架计算书 5、3100厚楼板模板支架计算书 6、WKL1（1）梁侧模板计算书

7、WKL1（1）梁模板扣件钢管高支撑架计算书

8、WKL2（1）梁侧模板计算书

9、WKL2（1）梁模板扣件钢管高支撑架计算书 10、LL1梁侧模板计算书

11、LL1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 12、LL3梁侧模板计算书

13、LL3梁模板扣件钢管高支撑架计算书 14、LL4梁侧模板计算书

15、LL4梁模板扣件钢管高支撑架计算书

3100mm墙模板计算书

一、墙模板基本参数

计算断面宽度3100mm，高度8500mm，两侧楼板厚度1700mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距125mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距

200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

3100mm8500mm

模板组装示意图

200500500500500500500500500500500500500500

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.500m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取6.80m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×6.800+1.40×3.600×6.800=268.399kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 680.00×1.50×1.50/6 = 255.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 680.00×1.50×1.50×1.50/12 = 191.25cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

268.40kN/mA 125 125 125B

计算简图

0.419

弯矩图(kN.m)

13.4216.7720.130.335

20.13

剪力图(kN)

16.7713.42

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

195.11kN/mA 125 125 125B

变形计算受力图

0.0020.028

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=13.420kN N2=36.905kN N3=36.905kN N4=13.420kN 最大弯矩 M = 0.419kN.m 最大变形 V = 0.028mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值

f = M/W = 0.419×1000×1000/255000=1.643N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×20129.0/(2×6800.000×15.000)=0.296N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载

q=1.2×0.13×28.69+1.4×0.13×3.60=4.934kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.13×28.69=3.587kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

4.93kN/mAB 200 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 100

内龙骨计算简图

0.1240.084

内龙骨弯矩图(kN.m)

1.221.241.231.231.231.231.231.231.231.231.251.181.430.490.000.00

内龙骨剪力图(kN)

0.991.241.231.231.231.231.231.231.231.231.241.221.291.04

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.59kN/mAB 200 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 100

内龙骨变形计算受力图

0.004

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.123kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.718kN 经过计算得到最大变形 V= 0.080mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

0.080

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.123×106/42666.7=2.88N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1431/(2×40×80)=0.671N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.080mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.510

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.063.060.340.342.382.384.084.081.361.361.361.364.084.085.105.102.382.380.340.343.063.060.425

5.105.10

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0090.147

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.509kN.m 最大变形 vmax=0.147mm 最大支座力 Qmax=11.892kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.509×106/8982.0=56.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.892 对拉螺栓强度验算满足要求!

500mm墙模板计算书

一、墙模板基本参数

计算断面宽度500mm，高度5100mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距100mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距

200+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

500mmmm0015

模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

200500500500500500500500500

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.100m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取4.60m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×4.600+1.40×3.600×4.600=181.564kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 460.00×1.50×1.50/6 = 172.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 460.00×1.50×1.50×1.50/12 = 129.38cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

181.56kN/mA 100 100 100B

计算简图

0.182

弯矩图(kN.m)

7.269.0810.890.145

10.89

剪力图(kN)

9.087.26

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

131.98kN/mA 100 100 100B

变形计算受力图

0.0000.011

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=7.263kN N2=19.972kN

N3=19.972kN N4=7.263kN 最大弯矩 M = 0.181kN.m 最大变形 V = 0.012mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值

f = M/W = 0.181×1000×1000/172500=1.049N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×10893.0/(2×4600.000×15.000)=0.237N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.012mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.10×28.69+1.4×0.10×3.60=3.947kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.10×28.69=2.869kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

3.95kN/mAB 200 500 500 500 500 500 500 500 500 400

内龙骨计算简图

0.316

0.067

内龙骨弯矩图(kN.m)

0.980.990.990.981.000.941.150.390.000.791.000.980.990.990.981.030.831.580.00

内龙骨剪力图(kN)

1.58

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.87kN/mAB 200 500 500 500 500 500 500 500 500 400

内龙骨变形计算受力图

0.113

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.315kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.158kN 经过计算得到最大变形 V= 0.558mm

0.558

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.315×106/42666.7=7.38N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1578/(2×40×80)=0.740N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.558mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.805

支撑钢管弯矩图(kN.m)

6.286.283.133.137.897.894.744.741.581.589.509.506.356.353.193.190.030.033.133.136.286.280.627

支撑钢管剪力图(kN)

0.030.033.193.196.356.359.509.501.581.584.744.747.897.89

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kN 2.30kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0160.225

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.805kN.m

最大变形 vmax=0.225mm 最大支座力 Qmax=17.399kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.805×106/8982.0=89.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.399 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！

梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度500mm，高度1300mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距125mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

500mm1300mm

模板组装示意图

200400

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.80m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×0.800+1.40×3.600×0.800=31.576kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

31.58kN/mA 125 125 125B

计算简图

0.049

弯矩图(kN.m)

1.581.972.370.039

2.37

剪力图(kN)

1.971.58

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

22.95kN/mA 125 125 125B

变形计算受力图

0.0020.028

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.579kN N2=4.342kN N3=4.342kN N4=1.579kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值

f = M/W = 0.049×1000×1000/30000=1.633N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×2368.0/(2×800.000×15.000)=0.296N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载

q=1.2×0.13×28.69+1.4×0.13×3.60=4.934kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.13×28.69=3.587kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

4.93kN/mA 200 400 200B

内龙骨计算简图

0.0990.000

内龙骨弯矩图(kN.m)

0.990.000.000.99

内龙骨剪力图(kN)

0.990.99

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.59kN/mA 200 400 200B

内龙骨变形计算受力图

0.017

0.044 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.098kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.974kN 经过计算得到最大变形 V= 0.044mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.098×106/42666.7=2.30N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×986/(2×40×80)=0.462N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.044mm

内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kN 1.97kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.370

支撑钢管弯矩图(kN.m)

2.222.220.250.251.731.732.962.960.990.990.990.992.962.963.703.701.731.730.250.252.222.220.308

3.703.70

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0050.088

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.370kN.m 最大变形 vmax=0.088mm 最大支座力 Qmax=8.634kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.370×106/10260.0=36.06N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.634 对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.8m，

梁截面 B×D=500mm×1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m，

梁底增加3道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁底支撑木方长度 0.90m。 顶托采用木方: 100×100mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。

500380045045012001300

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.50×1.30+0.50)+1.40×2.00=43.180kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.50×1.30+0.7×1.40×2.00=46.712kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.500×1.300×0.500+0.500×0.500=16.825kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×0.500=1.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到

M = 0.100×(1.35×16.825+0.98×1.000)×0.200×0.200=0.095kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值

f = 0.095×1000×1000/27000=3.510N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×16.825+1.0×1.000)×0.200=2.843kN 截面抗剪强度计算值

T=3×2843.0/(2×500.000×18.000)=0.474N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值

v = 0.677×16.825×2004/(100×6000×243000)=0.125mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.300×0.200=6.630kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.200×(2×1.300+0.500)/0.500=0.620kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.500×0.200=0.200kN

均布荷载 q = 1.35×6.630+1.35×0.620=9.788kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.200=0.196kN

0.20kN 9.79kN/mA 450 450B

木方计算简图

0.160

0.070

木方弯矩图(kN.m)

2.120.330.330.332.12

木方剪力图(kN)

0.33

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

7.25kN/mA 450 450B

变形计算受力图

0.0000.049

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.325kN N2=4.439kN

N3=0.325kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.159kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.439kN 经过计算得到最大变形 V= 0.049mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.159×106/42666.7=3.73N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.121/(2×40×80)=0.994N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.049mm

木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。

4.44kNA 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kNB 400 400

托梁计算简图

0.333

托梁弯矩图(kN.m)

3.051.391.393.050.277

1.393.053.05

托梁剪力图(kN)

1.39

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.14kNA 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kNB 400 400

托梁变形计算受力图

0.0000.025

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.332kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.544kN 经过计算得到最大变形 V= 0.025mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.332×106/166666.7=1.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3052/(2×100×100)=0.458N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.025mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=10.54kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.452=0.610kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.166=0.225kN 非顶部立杆段 N = 10.544+0.610=11.154kN 顶部立杆段 N = 10.544+0.225=10.768kN

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k —— 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；

u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；

λ=3177/16.0=199.167

允许长细比λ=172.439 <210 长细比验算满足要求! φ=0.182

σ=10768/(0.182×423.9)=139.578N/mm2

a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； λ=3306/16.0=207.263

允许长细比λ=179.449 <210 长细比验算满足要求! φ=0.169

σ=10768/(0.169×423.9)=150.216N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=139.578N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； λ=3084/16.0=193.345

允许长细比λ=167.398 <210 长细比验算满足要求! φ=0.193

σ=11154/(0.193×423.9)=136.097N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m；

la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×1.4×0.055×0.900×1.200×1.200/10=0.009kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆

Nw=10.544+1.350×0.166+0.9×0.980×0.009/0.400=10.788kN

非顶部立杆

Nw=10.544+1.350×0.452+0.9×0.980×0.009/0.400=11.174kN

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； λ=3177/16.0=199.167

允许长细比λ=172.439 <210 长细比验算满足要求! φ=0.182

σ=10788/(0.182×423.9)+9000/4491=141.843N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； λ=3306/16.0=207.263

允许长细比λ=179.449 <210 长细比验算满足要求! φ=0.169

σ=10788/(0.169×423.9)+9000/4491=152.500N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=141.843N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； λ=3084/16.0=193.345

允许长细比λ=167.398 <210 长细比验算满足要求! φ=0.193

σ=11174/(0.193×423.9)+9000/4491=138.347N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

模板支撑架计算满足要求！

梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度1000mm，高度6100mm，两侧楼板厚度1700mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距125mm，内龙骨采用48×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置

9

道，在断面内水平间距

200+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

1000mm6100mm

模板组装示意图

200500500500500500500500500

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取4.40m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×4.400+1.40×3.600×4.400=173.670kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 440.00×1.50×1.50/6 = 165.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 440.00×1.50×1.50×1.50/12 = 123.75cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

173.67kN/mA 125 125 125B

计算简图

0.271

弯矩图(kN.m)

8.6810.8513.030.217

13.03

剪力图(kN)

10.858.68

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

126.24kN/mA 125 125 125B

变形计算受力图

0.0020.028

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.683kN N2=23.880kN

N3=23.880kN N4=8.683kN 最大弯矩 M = 0.271kN.m 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值

f = M/W = 0.271×1000×1000/165000=1.642N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×13025.0/(2×4400.001×15.000)=0.296N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载

q=1.2×0.13×28.69+1.4×0.13×3.60=4.934kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.13×28.69=3.587kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

4.93kN/mA 200 500 500 500 500 500 500 500 500 200B

内龙骨计算简图

0.104

0.053

内龙骨弯矩图(kN.m)

1.220.000.001.241.231.231.231.23

内龙骨剪力图(kN)

0.991.231.241.221.241.231.231.231.231.231.240.99

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.59kN/mA 200 500 500 500 500 500 500 500 500 200B

内龙骨变形计算受力图

0.000 0.036 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.103kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.480kN 经过计算得到最大变形 V= 0.036mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.80×8.00×8.00/6 = 51.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.80×8.00×8.00×8.00/12 = 204.80cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.103×106/51200.0=2.01N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1243/(2×48×80)=0.486N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.036mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.465

支撑钢管弯矩图(kN.m)

2.792.790.310.312.172.173.723.721.241.241.241.243.723.724.654.652.172.170.310.312.792.790.388

4.654.65

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kN 1.80kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0080.134

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.465kN.m 最大变形 vmax=0.134mm

最大支座力 Qmax=10.851kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.465×106/8982.0=51.77N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.851 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.4m，

梁截面 B×D=1000mm×2600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m，

梁底增加5道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁底支撑木方长度 1.40m。 顶托采用木方: 100×100mm。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

1000240035035035035012002600

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.50×2.60+0.30)+1.40×2.00=82.720kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.50×2.60+0.7×1.40×2.00=91.465kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值

q1 = 0.9×(25.500×2.600×1.000+0.300×1.000)=59.940kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×1.000=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00×1.50×1.50/6 = 37.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00×1.50×1.50×1.50/12 = 28.13cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到

M = 0.100×(1.35×59.940+0.98×1.800)×0.150×0.150=0.186kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值

f = 0.186×1000×1000/37500=4.961N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×59.940+1.0×1.800)×0.150=7.441kN

截面抗剪强度计算值

T=3×7441.0/(2×1000.000×15.000)=0.744N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值

v = 0.677×59.940×1504/(100×6000×281250)=0.122mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×2.600×0.150=9.945kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.300×0.150×(2×2.600+1.000)/1.000=0.279kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×1.000×0.150=0.300kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载

q = 0.9×(1.35×9.945+1.35×0.279)=12.422kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.300=0.265kN

0.26kN12.42kN/mA 350 350 350 350B

木方计算简图

0.138

0.069

木方弯矩图(kN.m)

2.070.100.100.102.27

木方剪力图(kN)

1.762.070.102.271.76

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

10.22kN/mA 350 350 350 350B

变形计算受力图

0.0020.029

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.103kN N2=3.835kN N3=4.811kN N4=3.835kN N5=0.103kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.138kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.811kN 经过计算得到最大变形 V= 0.029mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.138×106/42666.7=3.23N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.273/(2×40×80)=1.065N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.029mm

木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。

4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kNAB 400 400 400

托梁计算简图

0.521

托梁弯矩图(kN.m)

7.227.222.912.912.411.902.416.716.711.902.411.900.436

1.902.412.912.916.716.717.227.22

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kNAB 400 400 400

托梁变形计算受力图

0.003

0.053

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.520kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.931kN 经过计算得到最大变形 V= 0.053mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 833.33cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.520×106/166666.7=3.12N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×7216/(2×100×100)=1.082N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.053mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

=

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=13.931kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.139×2.400=0.405kN N = 13.931+0.405=14.336kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到σ=14336/(0.588×424)=57.517N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.250×0.600=0.300kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.40m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.300×1.400×1.200×1.200/10=0.069kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=13.931+0.9×1.2×0.334+0.9×0.9×1.4×0.069/0.400=14.531kN

经计算得到σ=14531/(0.588×424)+69000/4491=73.569N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度2950mm，高度1700mm，两侧楼板厚度0mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距125mm，内龙骨采用48×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

2950mm1700mm

模板组装示意图

200400400400

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取1.70m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×1.700+1.40×3.600×1.700=67.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 170.00×1.50×1.50/6 = 63.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 170.00×1.50×1.50×1.50/12 = 47.81cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

67.10kN/mA 125 125 125B

计算简图

0.105

弯矩图(kN.m)

3.354.195.030.084

5.03

剪力图(kN)

4.193.35

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

48.78kN/mA 125 125 125B

变形计算受力图

0.0020.028

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.355kN N2=9.226kN N3=9.226kN N4=3.355kN 最大弯矩 M = 0.104kN.m 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值

f = M/W = 0.104×1000×1000/63750=1.631N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×5032.0/(2×1700.000×15.000)=0.296N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载

q=1.2×0.13×28.69+1.4×0.13×3.60=4.934kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.13×28.69=3.587kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

4.93kN/mA 200 400 400 400 300B

内龙骨计算简图

0.222

0.052

内龙骨弯矩图(kN.m)

1.061.090.500.000.000.990.910.881.481.48

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.59kN/mA 200 400 400 400 300B

内龙骨变形计算受力图

0.040

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.222kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.956kN 经过计算得到最大变形 V= 0.184mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

0.184

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.80×8.00×8.00/6 = 51.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.80×8.00×8.00×8.00/12 = 204.80cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.222×106/51200.0=4.34N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1480/(2×48×80)=0.578N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.184mm

内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.554

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.333.330.370.372.592.594.434.431.481.481.481.484.434.435.545.542.592.590.370.373.333.330.462

5.545.54

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0090.160

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.554kN.m 最大变形 vmax=0.160mm 最大支座力 Qmax=12.933kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.554×106/8982.0=61.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.933 对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.8m，

梁截面 B×D=2950mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m，

梁底增加7道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 3.40m。 顶托采用木方: 100×100mm。 梁底按照均匀布置承重杆7根计算。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

2950680012001700567567567567567567

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.50×1.70+0.30)+1.40×2.00=55.180kN/m2 由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.50×1.70+0.7×1.40×2.00=60.483kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =

0.9×(25.500×1.700×2.950+0.300×2.950)=115.891kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×2.950=5.310kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 295.00×1.50×1.50/6 = 110.63cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 295.00×1.50×1.50×1.50/12 = 82.97cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =

0.100×(1.35×115.891+0.98×5.310)×0.150×0.150=0.364kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.364×1000×1000/110625=3.288N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×115.891+1.0×5.310)×0.150=14.549kN 截面抗剪强度计算值 T=3×14549.0/(2×2950.000×15.000)=0.493N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v =

0.677×115.891×1504/(100×6000×829688)=0.080mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!

4

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.700×0.150=6.503kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.300×0.150×(2×1.700+2.950)/2.950=0.097kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×2.950×0.150=0.885kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×6.503+1.35×0.097)=8.018kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.885=0.781kN

0.78kN 8.02kN/mA 567 567 567 567 567 567B

木方计算简图

0.222

0.109

木方弯矩图(kN.m)

2.290.430.430.430.430.430.432.252.272.312.28

木方剪力图(kN)

2.292.272.282.252.31

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.60kN/mA 567 567 567 567 567 567B

变形计算受力图

0.0030.140

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.434kN N2=4.594kN

N3=4.521kN N4=5.335kN N5=4.521kN N6=4.594kN N7=0.434kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.221kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.335kN 经过计算得到最大变形 V= 0.140mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.221×106/42666.7=5.18N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.305/(2×40×80)=1.080N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.140mm

木方的最大挠度小于566.7/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。

5.34kN 5.34kN 5.34kN 5.34kN 5.34kN 5.34kN 5.34kN 5.34kN 5.34kNAB 400 400 400

托梁计算简图

0.578

托梁弯矩图(kN.m)

8.008.003.223.222.672.112.677.457.452.112.672.110.484

2.112.673.223.227.457.458.008.00

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kN 3.78kNAB 400 400 400

托梁变形计算受力图

0.0030.054

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.577kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.450kN 经过计算得到最大变形 V= 0.054mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.577×106/166666.7=3.46N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×8003/(2×100×100)=1.200N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.054mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=15.450kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.146×6.800=1.204kN N = 15.450+1.204=16.654kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到σ=16654/(0.588×424)=66.816N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，3.40m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.055×3.400×1.200×1.200/10=0.031kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=15.450+0.9×1.2×0.991+0.9×0.9×1.4×0.031/0.400=16.741kN 经计算得到σ=16741/(0.588×424)+31000/4491=73.989N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

2

梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度650mm，高度1500mm，两侧楼板厚度500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距125mm，内龙骨采用48×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

650mm1500mm

模板组装示意图

200500

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.00m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×1.000+1.40×5.400×1.000=41.990kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00×1.50×1.50/6 = 37.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00×1.50×1.50×1.50/12 = 28.13cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

41.99kN/mA 125 125 125B

计算简图

0.066

弯矩图(kN.m)

2.102.623.150.052

3.15

剪力图(kN)

2.622.10

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

28.69kN/mA 125 125 125B

变形计算受力图

0.0020.028

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.100kN N2=5.774kN N3=5.774kN N4=2.100kN 最大弯矩 M = 0.065kN.m 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.065×1000×1000/37500=1.733N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×3149.0/(2×1000.000×15.000)=0.315N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载

q=1.2×0.13×28.69+1.4×0.13×5.40=5.249kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.13×28.69=3.587kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

5.25kN/mA 200 500 300B

内龙骨计算简图

0.2360.000

内龙骨弯矩图(kN.m)

1.571.05

0.001.051.57

内龙骨剪力图(kN)

0.00

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.59kN/mA 200 500 300B

内龙骨变形计算受力图

0.048

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.236kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.149kN 经过计算得到最大变形 V= 0.184mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

0.184

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.80×8.00×8.00/6 = 51.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.80×8.00×8.00×8.00/12 = 204.80cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.236×106/51200.0=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1574/(2×48×80)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.184mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.590

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.543.540.390.392.762.764.724.721.571.571.571.574.724.725.905.902.762.760.390.393.543.540.492

5.905.90

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0090.160

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.590kN.m 最大变形 vmax=0.160mm 最大支座力 Qmax=13.778kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.590×106/8982.0=65.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.778 对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.6m，

梁截面 B×D=650mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m，

梁底增加3道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁底支撑木方长度 1.10m。 顶托采用木方: 100×100mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。

650360055055012001500

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.50×1.50+0.50)+1.40×2.00=49.300kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.50×1.50+0.7×1.40×2.00=53.597kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×1.500×0.650+0.500×0.650)=22.669kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×0.650=1.170kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 65.00×1.50×1.50/6 = 24.38cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 65.00×1.50×1.50×1.50/12 = 18.28cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =

0.100×(1.35×22.669+0.98×1.170)×0.200×0.200=0.127kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.127×1000×1000/24375=5.210N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.669+1.0×1.170)×0.200=3.810kN 截面抗剪强度计算值

T=3×3810.0/(2×650.000×15.000)=0.586N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v =

0.677×22.669×2004/(100×6000×182813)=0.224mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.500×0.200=7.650kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.200×(2×1.500+0.650)/0.650=0.562kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.650×0.200=0.260kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×7.650+1.35×0.562)=9.977kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.260=0.229kN

0.23kN 9.98kN/mA 550 550B

木方计算简图

0.262

0.120

木方弯矩图(kN.m)

2.760.480.480.482.76

木方剪力图(kN)

0.48

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

8.21kN/mA 550 550B

变形计算受力图

0.0000.141

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.482kN N2=5.749kN N3=0.482kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.261kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.749kN 经过计算得到最大变形 V= 0.141mm 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.261×106/42666.7=6.12N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.760/(2×40×80)=1.294N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.141mm

木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。

5.75kNA 5.75kN 5.75kN 5.75kN 5.75kNB 400 400

托梁计算简图

0.431

托梁弯矩图(kN.m)

0.359

3.951.801.803.951.803.953.95

托梁剪力图(kN)

1.80

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.54kNA 4.54kN 4.54kN 4.54kN 4.54kNB 400 400

托梁变形计算受力图

0.0000.036

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.431kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.655kN 经过计算得到最大变形 V= 0.036mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.431×106/166666.7=2.59N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3952/(2×100×100)=0.593N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.036mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=13.655kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.132×3.600=0.579kN N = 13.655+0.579=14.234kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到σ=14234/(0.588×424)=57.106N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.10m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.055×1.100×1.200×1.200/10=0.010kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=13.655+0.9×1.2×0.476+0.9×0.9×1.4×0.010/0.400=14.262kN

经计算得到σ=14262/(0.588×424)+10000/4491=59.426N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度800mm，高度3300mm，两侧楼板厚度0mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距125mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

800mm3300mm

模板组装示意图

200500500500500500500

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.300m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.870kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×31.880=28.692kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取3.30m。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×3.300+1.40×3.600×3.300=130.252kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 330.00×1.50×1.50/6 = 123.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 330.00×1.50×1.50×1.50/12 = 92.81cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

130.25kN/mA 125 125 125B

计算简图

0.204

弯矩图(kN.m)

0.163

6.518.149.779.77

剪力图(kN)

8.146.51

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

94.68kN/mA 125 125 125B

变形计算受力图

0.0020.028

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.513kN N2=17.910kN N3=17.910kN N4=6.513kN 最大弯矩 M = 0.203kN.m 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.203×1000×1000/123750=1.640N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×9768.0/(2×3300.000×15.000)=0.296N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载

q=1.2×0.13×28.69+1.4×0.13×3.60=4.934kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.13×28.69=3.587kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

4.93kN/mA 200 500 500 500 500 500B 500 100

内龙骨计算简图

0.124

0.084

内龙骨弯矩图(kN.m)

1.221.241.231.251.181.430.490.000.001.241.231.241.221.291.04

内龙骨剪力图(kN)

0.99

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.59kN/mA 200 500 500 500 500 500B 500 100

内龙骨变形计算受力图

0.004

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.123kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.718kN 经过计算得到最大变形 V= 0.080mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

0.080

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.123×106/42666.7=2.88N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1431/(2×40×80)=0.671N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

最大变形 v =0.080mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kN 2.72kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.510

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.425

3.063.060.340.342.382.384.084.081.361.361.361.365.105.102.382.380.340.343.063.065.105.10

支撑钢管剪力图(kN)

4.084.08

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kNAB 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0090.147

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.509kN.m 最大变形 vmax=0.147mm 最大支座力 Qmax=11.892kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.509×106/8982.0=56.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.892 对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，

梁截面 B×D=800mm×4100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m，

梁底增加8道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距 1.20m。 顶托采用木方: 100×100mm。 梁底按照均匀布置承重杆8根计算。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

800510020011411411411411411411420012004100

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.50×4.10+0.30)+1.40×2.00=128.620kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.50×4.10+0.7×1.40×2.00=143.102kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×4.100×0.400=41.820kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.300×0.400×(2×4.100+0.800)/0.800=1.350kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.800×0.400=0.640kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×41.820+1.35×1.350)=52.452kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.640=0.565kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

0.56kN52.45kN/mA 114 114 114 114 114 114 114B

计算简图

0.073

弯矩图(kN.m)

2.363.182.903.283.100.280.283.63

剪力图(kN)

2.813.103.282.903.182.362.813.630.053

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

43.17kN/mA 114 114 114 114 114 114 114B

变形计算受力图

0.004

0.070

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.361kN N2=6.814kN N3=5.712kN N4=6.376kN N5=6.376kN N6=5.712kN N7=6.814kN N8=2.361kN 最大弯矩 M = 0.072kN.m 最大变形 V = 0.070mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.072×1000×1000/15000=4.800N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值

T=3Q/2bh=3×3633.0/(2×400.000×15.000)=0.908N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.070mm 面板的最大挠度小于114.3/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

梁底顶托梁计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 6.814/0.400=17.036kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.036×0.40×0.40=0.273kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×17.036=4.089kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×17.036=7.496kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.273×106/166666.7=1.64N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×4089/(2×100×100)=0.613N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×13.985×400.04/(100×9000.00×8333334.0)=0.032mm

最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=7.496kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.132×5.100=0.820kN N = 7.496+0.820=8.316kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；

经计算得到σ=8316/(0.588×424)=33.363N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.055×1.200×1.200×1.200/10=0.011kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=7.496+0.9×1.2×0.675+0.9×0.9×1.4×0.011/0.400=8.347kN

经计算得到σ=8347/(0.588×424)+11000/4491=35.895N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为8.5m，

立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，间距100mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.10×1.70+0.30)+1.40×2.50=55.064kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.10×1.70+0.7×1.40×2.50=60.055kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×1.700×0.400+0.300×0.400)=15.469kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.400=0.900kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =

0.100×(1.35×15.469+0.98×0.900)×0.100×0.100=0.022kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.022×1000×1000/15000=1.451N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×15.469+1.0×0.900)×0.100=1.306kN 截面抗剪强度计算值

T=3×1306.0/(2×400.000×15.000)=0.326N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v =

0.677×15.469×1004/(100×6000×112500)=0.016mm

面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×1.700×1.200+0.300×1.200)=46.408kN/m

面板的计算跨度 l = 100.000mm 经计算得到 M =

0.200×0.9×0.98×2.5×0.100+0.080×1.35×46.408×0.100×0.100=0.094kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.094×1000×1000/15000=6.281N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×1.700×0.100=4.267kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.100=0.030kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.100=0.250kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.35×4.267+1.35×0.030)=5.221kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×0.98×0.250=0.220kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.220+5.221)×0.400=2.176kN

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.177/0.400=5.441kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.44×0.40×0.40=0.087kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×5.441=1.306kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×5.441=2.394kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.087×106/42666.7=2.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1306/(2×40×80)=0.612N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=3.867kN/m 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×3.867×400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.044mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN 经计算得到 M =

0.200×0.98×0.9×2.5×0.400+0.080×5.220×0.400×0.400=0.243kN.m

抗弯计算强度 f = M/W =0.243×106/42666.7=5.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.394kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。

2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 2.39kN 0.09kN/mA 400 400 400B

托梁计算简图

0.396

托梁弯矩图(kN.m)

0.332

3.823.811.421.414.814.802.412.400.005.805.793.403.391.000.990.002.402.414.804.811.411.423.813.82

托梁剪力图(kN)

0.991.003.393.405.795.80

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 1.70kN 0.09kN/mA 400 400 400B

托梁变形计算受力图

0.0040.069

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.396kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.604kN 经过计算得到最大变形 V= 0.069mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.396×106/1.05/8982.0=41.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.069mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.097×8.500=0.821kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.400×0.400=0.048kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×1.700×0.400×0.400=6.827kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 6.926kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×0.400×0.400=0.360kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35NG + 0.98NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.70kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到σ=9703/(0.588×424)=38.930N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.40m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.055×0.400×1.200×1.200/10=0.004kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=1.2×6.926+0.9×1.4×0.360+0.9×0.9×1.4×0.004/0.400=8.775kN

经计算得到σ=8775/(0.588×424)+4000/4491=36.010N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

钢管楼板模板支架计算满足要求！

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为8.5m，

立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，间距100mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用10号工字钢。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.10×3.10+0.30)+1.40×2.50=97.232kN/m2 由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.10×3.10+0.7×1.40×2.50=107.493kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =

0.9×(25.100×3.100×0.400+0.300×0.400)=28.120kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.400=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =

0.100×(1.35×28.120+0.98×0.900)×0.100×0.100=0.039kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/15000=2.590N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×28.120+1.0×0.900)×0.100=2.331kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2331.0/(2×400.000×15.000)=0.583N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×28.120×1004/(100×6000×112500)=0.028mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q =

0.9×(25.100×3.100×1.200+0.300×1.200)=84.359kN/m 面板的计算跨度 l = 100.000mm 经计算得到 M =

0.100×0.9×0.98×2.5×0.100+0.100×1.35×84.359×0.100×0.100=0.136kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.136×1000×1000/15000=9.062N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×3.100×0.100=7.781kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.100=0.030kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.100=0.250kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.35×7.781+1.35×0.030)=9.490kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×0.98×0.250=0.220kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.220+9.490)×0.400=3.884kN

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.884/0.400=9.711kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.71×0.40×0.40=0.155kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×9.711=2.331kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×9.711=4.273kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.155×106/42666.7=3.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2331/(2×40×80)=1.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=7.030kN/m 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×7.030×400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.079mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN 经计算得到 M =

0.200×0.98×0.9×2.5×0.400+0.080×9.491×0.400×0.400=0.298kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.298×106/42666.7=6.98N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.273kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.152kN/m。

4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 4.27kN 0.15kN/mA 400 400 400B

托梁计算简图

0.707

托梁弯矩图(kN.m)

6.816.802.532.518.588.574.304.280.0110.3410.346.066.051.781.760.014.284.308.578.582.512.536.806.810.592

托梁剪力图(kN)

1.761.786.056.0610.3410.34

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 3.09kN 0.15kN/mA 400 400 400B

托梁变形计算受力图

0.0000.010

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.707kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.920kN 经过计算得到最大变形 V= 0.011mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.707×106/1.05/49000.0=13.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.011mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.097×8.500=0.821kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.400×0.400=0.048kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×3.100×0.400×0.400=12.450kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 11.987kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×0.400×0.400=0.360kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35NG + 0.98NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.54kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到σ=16535/(0.588×424)=66.337N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.40m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.055×0.400×1.200×1.200/10=0.004kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=1.2×11.987+0.9×1.4×0.360+0.9×0.9×1.4×0.004/0.400=14.848kN 经计算得到σ=14848/(0.588×424)+4000/4491=60.372N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

钢管楼板模板支架计算满足要求！

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，

立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×80mm，间距200mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.10×0.70+0.30)+1.40×2.50=24.944kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.10×0.70+0.7×1.40×2.50=26.170kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值

q1 = 0.9×(25.100×0.700×0.800+0.300×0.800)=12.866kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =

0.100×(1.35×12.866+0.98×1.800)×0.200×0.200=0.077kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/30000=2.551N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×12.866+1.0×1.800)×0.200=2.296kN 截面抗剪强度计算值

T=3×2296.0/(2×800.000×15.000)=0.287N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v =

0.677×12.866×2004/(100×6000×225000)=0.103mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.700×1.200+0.300×1.200)=19.300kN/m

面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M =

0.200×0.9×0.98×2.5×0.200+0.080×1.35×19.300×0.200×0.200=0.172kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值

f = 0.172×1000×1000/30000=5.719N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.700×0.200=3.514kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载

q1 = 0.9×(1.35×3.514+1.35×0.060)=4.342kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×0.98×0.500=0.441kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.441+4.342)×0.800=3.826kN

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.827/0.800=4.783kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.78×0.80×0.80=0.306kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.800×4.783=2.296kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.800×4.783=4.209kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.306×106/42666.7=7.18N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2296/(2×40×80)=1.076N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=3.217kN/m 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×3.217×800.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.581mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN 经计算得到 M =

0.200×0.98×0.9×2.5×0.800+0.080×4.343×0.800×0.800=0.575kN.m

抗弯计算强度 f = M/W =0.575×106/42666.7=13.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.209kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。

4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 4.21kN 0.09kN/mA 800 800 800B

托梁计算简图

1.395

托梁弯矩图(kN.m)

6.716.702.492.478.458.454.244.220.0110.2010.195.985.961.751.730.014.224.248.458.452.472.496.706.711.167

托梁剪力图(kN)

1.731.755.965.9810.1910.20

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 2.83kN 0.09kN/mA 800 800 800B

托梁变形计算受力图

0.0630.925

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.394kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.653kN 经过计算得到最大变形 V= 0.925mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =1.394×106/1.05/8982.0=147.81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.925mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.128×5.100=0.655kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.700×0.800×0.800=11.245kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 10.882kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×0.800×0.800=1.440kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35NG + 0.98NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.10kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 长细比，为1600/16.0=100 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到σ=16102/(0.588×424)=64.602N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.000×0.138=0.055kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，0.80m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩

Mw=0.9×0.9×1.4×0.055×0.800×1.200×1.200/10=0.007kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=1.2×10.882+0.9×1.4×1.440+0.9×0.9×1.4×0.007/0.800=14.883kN

经计算得到σ=14883/(0.588×424)+7000/4491=61.318N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 钢管楼板模板支架计算满足要求！

劳动力计划表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8

名称 管理人员 钢筋工 木工 瓦工 壮工 电工 管工 电焊工 人数 4 20 35 4 15 2 1 1 备注

施工进度图

时间名称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 墙体 钢筋 墙体 模板 顶支 模架体 顶模 板 顶板 钢筋 混凝 土施工